宜春套筒灌漿料

時間：2019-02-09作者：北京博瑞雙杰新技術(shù)有限公司瀏覽：129

*13.3.4 條確定；

c—錨栓的邊距（mm）；

scr,N 和ccr ,N —混凝土呈錐形受拉時，確保每一錨栓承載力不受間距和邊距效應影響的zui小間距（mm）和zui小邊距（mm），按本規(guī)范

表13.4.3 的規(guī)定值采用；

eN —拉力（或其合力）對受拉錨栓形心的偏心距。

13.3.4  當錨栓承載力不受其間距和邊距效應影響時，由單個錨栓引起的基材混凝土呈錐形受拉破壞的理想錐體投影面積 Ac0,N ，可按圖 13.3.4–1 所示的

陰影面積確定，即：
Ac0,N = (scr,N )2 （13.3.4–1）

混凝土呈錐形受拉破壞的實際錐體投影面積 Ac,N ，可按下列規(guī)定計算：

1）當邊距c > ccr,N ，且間距s > scr,N 時
A = nA0 （13.3.4–2）
c,N c,N

式中：n —參與手拉工作的錨栓個數(shù)。



2）當邊距c ￡ ccr ,N 時，應按圖 13.3.4–2~圖 13.3.4–3 示例的計算方法進行確定。



圖 15.3.4–1 單錨混凝土錐形破壞理想錐體投影面積




當c1 < ccr,N 時： 當c1 < ccr,N ，且s1 < scr,N 時：
Ac,N = (c1 + 0.5scr,N )× scr ,N Ac,N = (c1 + s1 + 0.5scr,N )× scr ,N
（a） （b）

圖 13.3.4–2 近構(gòu)件邊緣單錨和雙錨混凝土錐形破壞實際錐體投影面積



當c1 、c2 < ccr,N ，且s1 、s2 < scr ,N 時：

Ac,N = (c1 + s1 + 0.5scr ,N )× (c2 + s2 + 0.5scr,N )



圖 13.3.4–3 近構(gòu)件角部四錨混凝土錐形破壞實際錐體投影面積 13.3.5 基材混凝土的受剪承載力，應按下列公式驗算：

V ￡ 0.18y v × c11.5 × d00.3 × (hef )0.2 （13.3.5）
fcu,k

式中：V —單錨的剪力設(shè)計值或群錨的總剪力設(shè)計值；

yv —考慮各種因素對基材混凝土受剪承載力影響的修正系數(shù)，按本規(guī)范

*13.3.6 條計算；

c1 —平行于剪力方向的邊距（mm）；

d0 —錨栓外徑（mm）；

hef —錨栓的有效錨固深度（mm）；當hef 3 10d0 時，按hef = 10d0 計算；其他符號同前。

對基材混凝土角部的錨固，應取兩方向計算承載力的較小值（圖13.3.1–4）。

13.3.6  基材混凝土受剪承載力修正系數(shù)y v 值，應按下列公式計算：


y v =y s,v ×y h,v ×y a,v ×y e,v ×y u,v Ac0,v

Ac,v

y = 0.7 + 0.2 c2 ￡ 1

s,v c1

yh,v = 1.5c1 h ÷ 3 1
è


ì1.0 (00 ￡ av ￡ 550 )

y a,v = 1(cosav + 0.5sin av ) (550 ￡ 900 )
í < av
(90 0 < av ￡ 180 0 )
2.0




y e,v = 1 ￡ 1 （13.3.6–5）
1+ 2ev
3c1



ì1.0 (邊緣沒有配筋）
y = 1.2（邊緣配有直徑d 3 12mm鋼筋) （15.3.6–6） í

1.4（邊緣配有直徑d 3 12mm鋼筋及s 3 100mm箍筋）

式中：y s,v —邊距比c2 c1 對受剪承載力的影響系數(shù)；


yh,v —邊距厚度比c1 h 對受剪承載力的影響系數(shù)；

ya ,v —剪力與垂直于構(gòu)件自由邊的軸線之間的夾角av 對受剪承載力的影響系數(shù)；

ye,v —荷載偏心對群錨受剪承載力的影響系數(shù)；

yu,v —構(gòu)件錨固區(qū)配筋對受剪承載力的影響系數(shù)。


Ac,v Ac0,v —錨栓邊距、間距等幾何效應對抗剪承載力的影響系數(shù)，按本規(guī)


范* 13.3.7 條及* 13.3.8 條確定；

c2 —垂直于c1 方向的邊距；

h—構(gòu)件厚度（基材混凝土厚度）；

ev —剪力對受剪錨栓形心的偏心距。

13.3.7  當錨栓受剪承載力不受其邊距、間距及構(gòu)件厚度的影響時，其基材混凝

土呈半錐體破壞的側(cè)向投影面積基準值 Ac0,v ，可按下式計算：

A0 = 4.5(c )2 （13.3.7）
c,v 1

13.3.8  當單錨或群錨受剪時，若錨栓間距s 3 3c1 、邊距c2 3 1.5c1 ，且構(gòu)件厚度

h3 1.5c ，則混凝土破壞錐體的側(cè)向投影面積 Ac,v ，可按下式計算：

A = nA0 （13.3.8）
c,v c,v

式中：n 為參與受剪工作的錨栓個數(shù)。

若錨栓間距、邊距或構(gòu)件厚度不滿足上述要求，則應按圖 13.3.8（a~c）

示例的計算方法進行確定。



圖 13.3.7 近構(gòu)件邊緣的單錨受剪混凝土楔形投影面積



當h > 1.5c1 ，c2 ￡ 1.5c1 時：

Ac,v = 1.5c1 (1.5c1 + c2 )


當h ￡ 1.5c1 ，時：


Ac,v = (3c1 + s2 )′ h


當h ￡ 1.5c1 ，s2 ￡ 3c1 ，c2 ￡ 1.5c1 時：


Ac,v = (3c1 + s2 )′ h


圖 13.3.8 錨栓在剪力作用下混推廣應用高強鋼筋除了可以獲得明顯的直接經(jīng)濟效益外，還可以獲得巨大的間接經(jīng)濟效益。高強材料的應用，可以解決目前建筑結(jié)構(gòu)中肥梁胖柱的問題，不僅能增加建筑使用面積，也可以使結(jié)構(gòu)設(shè)計較加靈活，提高建筑的使用功能。目前，我國每年完成建筑使用面積約18億平方米，如果其中的30％左右，即5.4億平方米是采用高強建筑材料，僅以增加1％～1.5％的使用面積計算，可以增加建筑面積540～810萬平方米。比照全國平均建筑造價1500元/米2計算，每年可產(chǎn)生經(jīng)濟效益約81～121.5億元；如果比照2004年**季度全國商品房平均銷售價格2670元/米2計算，每年可以產(chǎn)生經(jīng)濟效益144.18～216.27億元。同時，采用高強鋼筋還可以提高施工作業(yè)效率，提高建筑質(zhì)量，延長使用年限，減少維護費用。凝土楔形破壞側(cè)向投影面積

a）角部單錨；b）薄構(gòu)件邊緣雙錨；c）薄構(gòu)件角部雙錨



13.3.9  對混凝土角部的錨固，應取兩個方向計算承載力的較小值（圖 13.3.9）。


圖 13.3.9 剪力作用下角部群錨，按雙向分別計算承載力

13.3.10 當錨栓連接承受拉力和剪力復合作用時，承載力應符合下列公式的要求：

(b N )a + (bV )a  ￡ 1 （15.3.9）

式中：b N —拉力作用設(shè)計值與抗拉承載力設(shè)計值之比； bV —剪切作用設(shè)計值與抗剪承載力設(shè)計值之比。

a—指數(shù)，當兩者均受錨栓鋼材破壞模式控制時，取a = 2.0 ；當受其他破壞模式控制時，取a = 1.5 。


13.4 構(gòu)造規(guī)定


13.4.1  混凝土構(gòu)件的zui小厚度hmin 應不小于1.5hef ，且不小于 100mm。

13.4.2  承重結(jié)構(gòu)用的錨栓，其公稱直徑不得小于 12mm；按構(gòu)造要求確定的錨

固深度hef 應不小于 60mm，且不應小于混凝土保護層厚度。

13.4.3  zui小邊距cmin 、臨界邊距ccr ,N 和群錨zui小間距smin 、臨界間距scr,N 應滿足

表13.4.3 的要求。

表13.4.3 錨栓的邊距和間距要求

cmin ccr ,N smin scr,N
0.8hef 1.5hef 1.0hef 3.0hef


13.4.4  地震區(qū)錨栓的實際錨固深度，應按本規(guī)范計算確定的有效錨固深度乘以抗震構(gòu)造修正系數(shù)配制高性能混凝土應具有以下特點：較好的密實性，以抵抗壓力水的滲入和有害物質(zhì)的入侵；較好的抗裂性，以防止混凝土產(chǎn)生有害裂縫；具有較高的抗氯離子擴散、抗腐蝕性能；具有良好的工作性和（易性），以保持混凝土的勻質(zhì)性，使其較為密實，并提高施工效率和質(zhì)量。按以上要求，同時根據(jù)規(guī)范中對防腐高性能混凝土要求，提出使用高效減水劑、降低混凝土單位用水量、摻入適量的礦物摻合料、使用特種外加劑ｆ阻銹劑、憎水劑、密實劑）等手段提高混凝土結(jié)構(gòu)的耐久性。y aE 后采用：對 6 度區(qū)，取y aE = 1.0 ；對 7 度區(qū) I、II


類場地，取y aE = 1.1；對 8 度區(qū) I、II 類場地，取y aE = 1.2 。

13.4.5  錨栓防腐蝕標準應**被固定物的防腐蝕要求。

附錄 G 富填料膠體或復合砂漿劈裂抗拉強度測定方法

G.1 適用范圍

G.1.1 本標準適用于測定錨固用膠粘劑、粘結(jié)網(wǎng)片用復合砂漿（聚合物砂漿）以

及其他富填料粘結(jié)材料的膠體劈裂抗拉強在純彎區(qū)，導致剝離的因素為粘結(jié)剪應力和法向剝離應力。當法向剝離應力**過碳纖維布與混凝土界面正拉粘結(jié)強度時，就會發(fā)生剝離破壞；當粘結(jié)剪應力大于碳纖維與混凝土之間的拉剪粘結(jié)強度時，就會導致粘結(jié)破壞，當粘結(jié)剪應力大于混凝土抗拉強度時，導致混凝土產(chǎn)生近似水平的裂縫，當粘結(jié)剪應力大于碳纖維層間粘結(jié)強度時，就會產(chǎn)生斜裂縫，這與試驗中觀察到的在純彎區(qū)產(chǎn)生一些近于水平的裂縫是一致的。碳纖維剝離后，粘結(jié)應力喪失，從而導致剩余錨固部分碳纖維應力梯度增大，粘結(jié)剪應力進一步增長，反過來又加速了剝離。度（簡稱劈拉強度）。

G.1.2 本標準僅適用于圓柱體試件的劈裂抗拉試驗；不得引用于立方體劈裂抗拉試驗。

G.2 試 件

G.2.1 劈拉試件的直徑為 20mm；長度為 40mm；允許偏差為±0.1mm；以受檢的膠粘劑或復合砂漿澆注而成。試件的養(yǎng)護方法及養(yǎng)護時間應符合產(chǎn)品使用說明書的規(guī)定。

G.2.2 劈裂抗拉試驗的試件數(shù)量，每組不應少于 3 個。

G.3 試驗設(shè)備及裝置

G.3.1 劈拉試件的制作應在專門的模具中澆注而成。模具可自行設(shè)計，但應便于脫模，且不傷及試件；模具的內(nèi)壁應經(jīng)拋光，其光潔度應達到 6．3 。其他技術(shù)要求應符合現(xiàn)行行業(yè)標準《混凝土試模》JG3019 的規(guī)定。

試件制作完成后，應按產(chǎn)品使用說明書的要求進行養(yǎng)護。

G.3.2 劈拉試件的加荷，應采用zui大壓力標定值不大于 4000N 的壓力試驗機；其性能和質(zhì)量應符合現(xiàn)行國家標準 GB/T 3722 及 GB/T 2611 的要求；其測量精度應達到±1%；每年應檢定一次。試件的破壞荷載應大于壓力試驗機全量程的 20%，且小于其全量程的 80%。

G.3.3 劈拉試驗裝置






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