山東臨清防水灌漿料標準

時間：2019-02-06

錨栓連接受力分析方法

M.1 錨栓拉力作用值計算

M.1.1 錨栓受拉力作用（圖 M.1.1-1 及圖 M.1.1-2）時，其受力分析應遵守下列基本假定：

1錨板具有足夠的剛度，其彎曲變形可忽略不計；

2同一錨板的各個錨栓，具有相同的剛度和彈性模量；其所承受的拉力，可按彈性分析方法確定；

3處于錨板受壓區(qū)的錨栓不承受壓力，該壓力直接由錨板下的混凝土承擔。

圖 M.1.1-1 軸向拉力作用圖 M.1.1-2 拉力和彎矩共同作用
M.1.2 在軸向拉力與外力矩共同作用下，應按下列公式計算確定錨板中受力zui大
錨栓的拉力設計值 Nh
1 當N n - My1 2 3 0 時
yi
N h = N n + My1 yi2 （M.1.2-1）

2 當N n - My1 yi2 < 0 時

Nh = (M + N × l)y1 '( yi ')2 （M.1.2-2）

式中：N 和M —分別為軸向拉力和彎矩的設計值； y1 、 yi —錨栓l 及i 至群錨形心的距離；

y1' 、 yi' —錨栓l 及i 至zui外排受壓錨栓的距離； l —軸力N 至zui外排受壓錨栓的距離；

n—錨栓個數。

注：當外邊距M = 0時，上式計算結果即為軸向拉力作用下每一錨栓所承受的拉力設計值 Ni 。

M.2 錨栓剪力作用值計算

M.2.1 作用于錨板上的剪力和扭矩在群錨中的內力分配，按下列三種情況計算：
<一些板還出現了板截面寬度的損失。這些破壞主要集中在板的底部及棱角，其中幾乎所有試驗用板兩邊角區(qū)鋼筋保護層都已脹裂脫落，分析其主要原因是：板的保護層厚度較小，鋼筋間距較大，導致板底面出現順筋破壞，未出現整層構粘鋼加固在什么情況下應用：鋼筋焊接點斷裂加固，施工中漏放鋼筋加固，混凝土標號達不到，提高結構強度加固，加層抗震加固，陽臺根部斷裂加固，牛腿接點加固，懸掛式吊車梁提高荷載加固，樓面荷載集中力加固，火災后梁柱砼燒壞加固。剝落，兩邊角區(qū)處鋼筋易受來自于板底面和側面的雙向氯離子侵蝕作用，造成氯離子大量在鋼筋周圍富集，以及角區(qū)鋼筋較易得到銹蝕所需要的氧和水分，鋼筋銹蝕速度加快。另外角ｌ又：混凝土受周圍混凝土的約束較小，鋼筋較小的銹蝕就會使保護層開裂。br /> 1若錨板孔徑與錨栓直徑符合表 M.2.1 的規(guī)定，且邊距大于10hef （圖

M.2.1-1），則所有錨栓均勻承受剪力；

圖 M.2.1-1 錨栓均勻受剪

2若邊距小于10hef （圖 M.2.1-2,a）或錨板孔徑大于表 M.2.1 的規(guī)定值（圖 M.2.1-2,b），則只有部分錨栓（以圖中黑色者表示）承受剪力；

a)邊距過小 b)錨板孔徑過大

圖 M.2.1-2 錨栓處于不利情況下受剪

3為使靠近混凝土構件邊緣錨栓不承受剪力，可在錨板相應位置沿剪力方向開橢圓形孔（圖 M.2.1-3）。

圖 M.2.1-3 控制剪力分配方法
附表 M.2.1 錨板孔徑（mm）

錨栓公稱直徑d 0 6 8 10 12 14 16 18 20 22 24 27 30

錨板孔徑d f 7 9 12 14 16 18 20 22 24 26 30 33

M.2.2 剪切荷載通過受剪錨栓形心時，群錨中各受剪錨栓的驗算（圖 M.2.2）:
ViV =
(VixV )2 + (ViyV )2 (M.2.2-1)
V V = Vx nx (M.2.2-2)
ix

V V = Vy ny (M.2.2-3)
iy

式中：VixV 、ViyV —分別為錨栓i 在 x 和 y 方向的剪力分量；

ViV —剪力設計值V 作用下錨栓i 的組合剪力設計值；

Vx 、nx —剪力設計值V 的x 分量及x 方向參與受剪的錨栓數目；

Vy 、ny —剪力設計值V 的 y 分量及 y 方向參與受剪的錨栓數目。

圖 M.2.2 受剪力作用
M.2.3 群錨在扭矩T 作用下，各受剪錨栓的驗算（圖 M.2.3）：
ViT =
(VixT )2 + (ViyT )2 (M.2.3-1)

圖 M.2.3 受扭矩作用
V T = T × yi (M.2.3-2)
xi2 + yi2
ix
V T = T × xi (M.2.3-3)
xi2 + yi2
iY <加固后的橋梁結構整體壽命應恢復到原設計的橋梁壽命，加固設計應與施工方法緊密結合，并采取有效措施，保證新老　結構連接可靠、協(xié)同工作，對于大橋、特大橋，其主要承重構件需要加固補強時，加固設計方案應不少于２個，并進行方案比選和經濟評價，完成加固方案可行性研究報告；加固設計及施工盡量不損傷原結構，并保留具有利用**的構件，避免不必要的拆除或更換。br />
式中：T —砌體結構房屋的加固與改造是我們面臨的一個重大課題。本文提出把無機植筋膠應用于砌體結構中，并就無機植筋在砌體中的抗拔與抗剪性能做了大量的試驗研究和分析，得到一些有益的結論。外扭矩設計值；

VixT 、ViyT —T 作用下錨栓i 所受剪力的 x 分量和 y 分量；

ViT —T 作用下錨栓i 的剪力設計值；

xi 、 yi —錨栓i 至以群錨形心為原點的座標距離。

M.2.4 群錨在剪力和扭矩共同作用下，各受剪錨栓的驗算（圖 M.2.4）:

Vi g =
(VixV + VixT )2 + (ViyV +ViyT )2 (M.2.4)

式中：Vi g —群錨中錨栓所受組合剪力設計值。

圖 M.2.4 剪力與扭矩共同作用

詞條
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7、混凝土施工 1）、混凝土王天穩(wěn)９９年也通過試驗研究，得出如下結論：植筋粘結劑與孔壁混凝土界面強度由混凝土強度控制，植筋深度與鉆孔孔徑、混凝土抗剪強度設計值成反比，與植筋鋼筋的抗拉強度設計值、植筋鋼筋的截面面積成正比。配合比（1）、參照標準及相關技術資料 a、《普通混凝土配合比設計規(guī)程》JGJ55－2000 b、《普通混凝土拌和物理性能試驗方法》GBJ80-85 c、《普通混凝土力學性能試驗