樟樹C40灌漿料廠家

時(shí)間：2019-02-23作者：北京博瑞雙杰新技術(shù)有限公司瀏覽：47

北京博瑞雙杰新技術(shù)有限公司（江西賽恒實(shí)業(yè)有限公司）主要生產(chǎn)高強(qiáng)灌漿料 早強(qiáng)灌漿料 支座灌漿料 灌漿料型 號(hào)：C40 C50 C60 C70 C80 C90 C100 環(huán)氧膠泥 環(huán)氧砂漿 高強(qiáng)修補(bǔ)砂漿 植筋膠 粘鋼膠 鋼筋 錨固料 聚合物修補(bǔ)砂漿 泥土再澆劑 一次座漿料 鋼筋阻銹劑 遷移型阻銹劑 高強(qiáng)耐磨料 防水砂 漿 RMO補(bǔ)縫膠漿 BUS嵌縫料 灌縫膠 灌注膠 碳纖維膠 公路壓漿料 鐵路壓漿料 鐵路壓漿劑 公路壓 漿劑

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錨栓連接受力分析方法


M.1 錨栓拉力作用值計(jì)算


M.1.1 錨栓受拉力作用（圖 M.1.1-1 及圖 M.1.1-2）時(shí)，其受力分析應(yīng)遵守下列基本假定：

1錨板具有足夠的剛度，其彎曲變形可忽略不計(jì)；

2同一錨板的各個(gè)錨栓，具有相同的剛度和彈性模量；其所承受的拉力，可按彈性分析方法確定；

3處于錨板受壓區(qū)的錨栓不承受壓力，該壓力直接由錨板下的混凝土承擔(dān)。

圖 M.1.1-1 軸向拉力作用 圖 M.1.1-2 拉力和彎矩共同作用
M.1.2 在軸向拉力與外力矩共同作用下，應(yīng)按下列公式計(jì)算確定錨板中受力zui大
錨栓的拉力設(shè)計(jì)值 Nh
1 當(dāng)N n - My1 2 3 0 時(shí)
yi
N h = N n + My1 yi2 （M.1.2-1）


2 當(dāng)N n - My1 yi2 < 0 時(shí)


Nh = (M + N × l)y1 '( yi ')2 （M.1.2-2）


式中：N 和M —分別為軸向拉力和彎矩的設(shè)計(jì)值； y1 、 yi —錨栓l 及i 至群錨形心的距離；

y1' 、 yi' —錨栓l 及i 至zui外排受壓錨栓的距離； l —軸力N 至zui外排受壓錨栓的距離；

n—錨栓個(gè)數(shù)。

注：當(dāng)外邊距M = 0時(shí)，上式計(jì)算結(jié)果即為軸向拉力作用下每一錨栓所承受的拉力設(shè)計(jì)值 Ni 。


M.2 錨栓剪力作用值計(jì)算


M.2.1 作用于錨板上的剪力和扭破纖維(CarbonFilberReinforoedPIastic,亦稱Carbo;nReinforcedPloymer,以下簡(jiǎn)稱CFRP)加固法是一項(xiàng)新興的結(jié)構(gòu)加固技術(shù),它是一項(xiàng)利用樹脂類膠結(jié)材料將破纖維材料粘貼于混凝土表面,從而達(dá)到對(duì)結(jié)構(gòu)構(gòu)件補(bǔ)強(qiáng)加固及改善結(jié)構(gòu)受力性能的目的。碳纖維是一種纖維材料,它的發(fā)展始于20世紀(jì)50年代。1950年,美國wrightPaflierson空軍基地將人造絲通過2000℃高溫牽引,制成較初的碳纖維原絲。在此之后,經(jīng)歷了各種改造及發(fā)展,1969年日本科學(xué)家成功的從特殊的共聚])AN纖維中生產(chǎn)出高強(qiáng)度、高彈模的碳纖維(芳香族聚酰膠纖維)。這在碳纖維的發(fā)展歷史上是一項(xiàng)重要的突破。矩在群錨中的內(nèi)力分配，按下Ｒ．Ｈｅｉｙａｎｔｕｄｕｗａ等ｆ２９】認(rèn)為滲入型（遷移型）緩蝕劑在Ｃ３０混凝土中的滲入性能比在ＣＡＯ或者強(qiáng)度較高的混凝土中要好得多，且對(duì)由于碳化引起得鋼筋銹蝕具有一定的阻銹效果。胺基醇類阻銹劑是瑞士西卡公司已使用的緩蝕劑，也屬于遷移型阻銹劑，它是通過限制離子在陰極區(qū)的運(yùn)動(dòng)，隔離有害離子使之不與鋼筋接觸而達(dá)到防腐的目的ｉ但有報(bào)道稱：?jiǎn)渭兊陌坊碱惙栏瘎m然能夠一定程度地阻止有害離子進(jìn)入鋼筋表面，對(duì)鋼筋本身保護(hù)還是不夠的。列三種情況計(jì)算：

1若錨板孔徑與錨栓直徑符合表 M.2.1 的規(guī)定，且邊距大于10hef （圖

M.2.1-1），則所有錨栓均勻承受剪力；


圖 M.2.1-1 錨栓均勻受剪

2若邊距小于10hef （圖 M.2.1-2,a）或錨板孔徑大于表 M.2.1 的規(guī)定值（圖 M.2.1-2,b），則只有部分錨栓（以圖中黑色者表示）承受剪力；



a)邊距過小 b)錨板孔徑過大

圖 M.2.1-2 錨栓處于不利情況下受剪

3為使靠近混凝土構(gòu)件邊緣錨栓不承受剪力，可在錨板相應(yīng)位置沿剪力方向開橢圓形孔（圖 M.2.1-3）。


圖 M.2.1-3 控制剪力分配方法
附表 M.2.1 錨板孔徑（mm）

錨栓公稱直徑d 0 6 8 10 12 14 16 18 20 22 24 27 30


錨板孔徑d f 7 9 12 14 16 18 20 22 24 26 30 33

M.2.2 剪切荷載通過受剪錨栓形心時(shí)，群錨中各受剪錨栓的驗(yàn)算（圖 M.2.2）:
ViV  =
(VixV )2 + (ViyV )2 (M.2.2-1)
V V  = Vx nx (M.2.2-2)
ix

V V  = Vy ny (M.2.2-3)
iy


式中：VixV 、ViyV —分別為錨栓i 在 x 和 y 方向的剪力分量；

ViV —剪力設(shè)計(jì)值V 作用下錨栓i 的組合剪力設(shè)計(jì)值；

Vx 、nx —剪力設(shè)計(jì)值V 的x 分量及x 方向參與受剪的錨栓數(shù)目；

Vy 、ny —剪力設(shè)計(jì)值V 的 y 分量及 y 方向參與受剪的錨栓數(shù)目。


圖 M.2.2 受剪力作用
M.2.3 群錨在扭矩T 作用下，各受剪錨栓的驗(yàn)算（圖 M.2.3）：
ViT =
(VixT )2 + (ViyT )2 (M.2.3-1)



圖 M.2.3 受扭矩作用
V T = T × yi (M.2.3-2)
xi2 + yi2
ix
V T = T × xi (M.2.3-3)
xi2 + yi2
iY

式中：T —外扭矩設(shè)計(jì)值；

VixT 、ViyT —T 作用下錨栓i 所受剪力的 x 分量和 y 分量；

ViT —T 作用下錨栓i 的剪力設(shè)計(jì)值；

xi 、 yi —錨栓i 至以群錨形心為原點(diǎn)的座標(biāo)距離。

M.2.4 群錨在剪力和扭矩共同作用下，各受剪錨栓的驗(yàn)算（圖 M.2.4）:

Vi g =
(VixV + VixT )2 + (ViyV +ViyT )2 (M.2.4)


式中：Vi g —群錨中錨栓所受組合剪力設(shè)計(jì)值。

圖 M.2.4 剪力與扭矩共同作用





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