廬山防水灌漿料

時(shí)間：2019-02-10作者：北京博瑞雙杰新技術(shù)有限公司瀏覽：108

*13.3.4 條確定；

c—錨栓的邊距（mm）；

scr,N 和ccr ,N —混凝土呈錐形受拉時(shí)，確保每一錨栓承載力不受間距和邊距效應(yīng)影響的zui小間距（mm）和zui小邊距（mm），按本規(guī)范

表13.4.3 的規(guī)定值采用；

eN —拉力（或其合力）對(duì)受拉錨栓形心的偏心距。

13.3.4  當(dāng)錨栓承載力不受其間距和邊距效應(yīng)影響時(shí)，由單個(gè)錨栓引起的基材混凝土呈錐形受拉破壞的理想錐體投影面積 Ac0,N ，可按圖 13.3.4–1 所示的

陰影面積確定，即：
Ac0,N = (scr,N )2 （13.3.4–1）

混凝土呈錐形受拉破壞的實(shí)際錐體投影面積 Ac,N ，可按下列規(guī)定計(jì)算：

1）當(dāng)邊距c > ccr,N ，且間距s > scr,N 時(shí)
A = nA0 （13.3.4–2）
c,N c,N

式中：n —參與手拉工作的錨栓個(gè)數(shù)。



2）當(dāng)邊距c ￡ ccr ,N 時(shí)，應(yīng)按圖 13.3.4–2~圖 13.3.4–3 示例的計(jì)算方法進(jìn)行確定。



圖 15.3.4–1 單錨混凝土錐形破壞理想錐體投影面積




當(dāng)c1 < ccr,N 時(shí)： 當(dāng)c1 < ccr,N ，且s1 < scr,N 時(shí)：
Ac,N = (c1 + 0.5scr,N )× scr ,N Ac,N = (c1 + s1 + 0.5scr,N )× scr ,N
（a） （b）

圖 13.3.4–2 近構(gòu)件邊緣單錨和雙錨混凝土錐形破壞實(shí)際錐體投影面積



當(dāng)c1 、c2 < ccr,N ，且s1 、s2 < scr ,N 時(shí)：

Ac,N = (c1 + s1 + 0.5scr ,N )× (c2 + s2 + 0.5scr,N )



圖 13.3.4–3 近構(gòu)件角部四錨混凝土錐形破壞實(shí)際錐體投影面積 13.3.5 基材混凝土的受剪承載力，應(yīng)按下列公式驗(yàn)算：

V ￡ 0.18y v × c11.5 × d00.3 × (hef )0.2 （13.3.5）
fcu,k

式中：V —單錨的剪力設(shè)計(jì)值或群錨的總剪力設(shè)計(jì)值；

yv —考慮各種因素對(duì)基材混凝土受剪承載力影響的修正系數(shù)，按本規(guī)范

*13.3.6 條計(jì)算；

c1 —平行于剪力方向的邊距（mm）；

d0 —錨栓外徑（mm）；

hef —錨栓的有效錨固深度（mm）；當(dāng)hef 3 10d0 時(shí)，按hef = 10d0 計(jì)算；其他符號(hào)同前。

對(duì)基材混凝土角部的錨固，應(yīng)取兩方向計(jì)算承載力的較小值（圖13.3.1–4）。

13.3.6  基材混凝土受剪承載力修正系數(shù)y v 值，應(yīng)按下列公式計(jì)算：


y v =y s,v ×y h,v ×y a,v ×y e,v ×y u,v Ac0,v

Ac,v

y = 0.7 + 0.2 c2 ￡ 1

s,v 普通粘貼破纖維加固法對(duì)受彎構(gòu)件的撓度變形與制縫開展并不能起到很好的控制鉆孔完畢，檢查孔深、孔徑合格后將孔內(nèi)粉塵用壓縮空氣吹出，然后用毛刷將孔壁刷凈，再次壓縮空氣吹孔，應(yīng)反復(fù)進(jìn)行3∽5次，直至孔內(nèi)無灰塵碎屑，將孔口臨時(shí)封閉。若有廢孔，清凈后用植筋膠填實(shí)。。其次,預(yù)應(yīng)力碳纖維加固法能夠很有效的解決加面構(gòu)件的撓度變形與制鑓開展問題;最后,通過預(yù)應(yīng)力的施加,能夠使碳纖維材料的高強(qiáng)特性得到較有效的利用。因此,預(yù)應(yīng)力碳纖維加固是**普通粘貼碳纖維加固的方法。c1

yh,v = 1.5c1 h ÷ 3 1
è


ì1.0 (00 ￡ av ￡ 550 )

y a,v = 1(cosav + 0.5sin av ) (550 ￡ 900 )
í < av
(90 0 < av ￡ 180 0 )
2.0




y e,v = 1 ￡ 1 （13.3.6–5）
1+ 2ev
3c1



ì1.0 (邊緣沒有配筋）
y = 1.2（邊緣配有直徑d 3 12mm鋼筋) （15.3.6–6） í

1.4（邊緣配有直徑d 3 12mm鋼筋及s 3 100mm箍筋）

式中：y s,v —邊距比c2 c1 對(duì)受剪承載力的影響系數(shù)；


yh,v —邊距厚度比c1 h 對(duì)受剪承載力的影響系數(shù)；

ya ,v —剪力與垂直于構(gòu)件自由邊的軸線之間的夾角av 對(duì)受剪承載力的影響系數(shù)；

ye,v —荷載偏心對(duì)群錨受剪承載力的影響系數(shù)；

yu,v —構(gòu)件錨固區(qū)配筋對(duì)受剪承載力的影響系數(shù)。


Ac,v Ac0,v —錨栓邊距、間距等幾何效應(yīng)對(duì)抗剪承載力的影響系數(shù)，按本規(guī)


范* 13.3.7 條及* 13.3.8 條確定；

c2 —垂直于c1 方向的邊距；

h—構(gòu)件厚度（基材混凝土厚度）；

ev —剪力對(duì)受剪錨栓形心的偏心距。

13.3.7  當(dāng)錨栓受剪承載力不受其邊距、間距及構(gòu)件厚度的影響時(shí)，其基材混凝

土呈半錐體破壞的側(cè)向投影面積基準(zhǔn)值 Ac0,v ，可按下式計(jì)算：

A0 = 4.5(c )2 （13.3.7）
c,v 1

13.3.8  當(dāng)單錨或群錨受剪時(shí)，若錨栓間距s 3 3c1 、邊距c2 3 1.5c1 ，且構(gòu)件厚度

h3 1.5c ，則混凝土破壞錐體的側(cè)向投影面積 Ac,v ，可按下式計(jì)算：

A = nA0 （13.3.8）
c,v c,v

式中：n 為參與受剪工作的錨栓個(gè)數(shù)。

若錨栓間距、邊距或構(gòu)件厚度不滿足上述要求，則應(yīng)按圖 13.3.8（a~c）

示例的計(jì)算方法進(jìn)行確定。

國內(nèi)外學(xué)者對(duì)銹蝕鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)耐久壽命進(jìn)行了很多研究，認(rèn)為混凝土中鋼筋的銹蝕發(fā)展過程分為四個(gè)階段。當(dāng)銹蝕程度達(dá)到ｔ，所對(duì)應(yīng)的程度時(shí)，一般認(rèn)為結(jié)構(gòu)不能在繼續(xù)使用，使用壽命終止。所以混凝土結(jié)構(gòu)因鋼筋銹蝕的壽命過程分為三個(gè)階段：**階段銹蝕孕育期ｔｏ，從澆注混凝土到鋼筋開始銹蝕為止；*二階段為銹蝕發(fā)育期ｔ．，從鋼筋開始銹蝕發(fā)展到混凝土保護(hù)層表面因鋼筋銹脹而出現(xiàn)破裂；*三階段為裂縫發(fā)展期ｔ，從混凝土表面因鋼筋銹蝕腫脹開始破壞發(fā)展到混凝土嚴(yán)重脹裂、剝落破壞，即達(dá)到正常使用極限狀態(tài)。

圖 13.3.7 近構(gòu)件邊緣的單錨受剪混凝土楔形投影面積



當(dāng)h > 1.5c1 ，c2 ￡ 1.5c1 時(shí)：

Ac,v = 1.5c1 (1.5c1 + c2 )


當(dāng)h ￡ 1.5c1 ，時(shí)：


Ac,v = (3c1 + s2 )′ h


當(dāng)h ￡ 1.5c1 ，s2 ￡ 3c1 ，c2 ￡ 1.5c1 時(shí)：


Ac,v = (3c1 + s2 )′ h


圖 13.3.8 錨栓在剪力作用下混凝土楔形破壞側(cè)向投影面積

a）角部單錨；b）薄構(gòu)件邊緣雙錨；c）薄構(gòu)件角部雙錨



13.3.9  對(duì)混凝土角部的錨固，應(yīng)取兩個(gè)方向計(jì)算承載力的較小值（圖 13.3.9）。


圖 13.3.9 剪力作用下角部群錨，按雙向分別計(jì)算承載力

13.3.10 當(dāng)錨栓連接承受拉力和剪力復(fù)合作用時(shí)，承載力應(yīng)符合下列公式的要求：

(b N )a + (bV )a  ￡ 1 （15.3.9）

式中：b N —拉力作用設(shè)計(jì)值與抗拉承載力設(shè)計(jì)值之比； bV —剪切作用設(shè)計(jì)值與抗剪承載力設(shè)計(jì)值之比。

a—指數(shù)，當(dāng)兩者均受錨栓鋼材破壞模式控制時(shí)，取a = 2.0 ；當(dāng)受其他破壞模式控制時(shí)，取a = 1.5 。


13.4 構(gòu)造規(guī)定


13.4.1  混凝土構(gòu)件的zui小厚度hmin 應(yīng)不小于1.5hef ，且不小于 100mm。

13.4.2  承重結(jié)構(gòu)用的錨栓，其公稱直徑不得小于 12mm；按構(gòu)造要求確定的錨

固深度hef 應(yīng)不小于 60mm，且不應(yīng)小于混凝土保護(hù)層厚度。

13.4.3  zui小邊距cmin 、臨界邊距ccr ,N 和群錨zui小間距smin 、臨界間距scr,N 應(yīng)滿足

表13.4.3 的要求。

表13.4.3 錨栓的邊距和間距要求

cmin ccr ,N smin scr,N
0.8hef 1.5hef 1.0hef 3.0hef


13.4.4  地震區(qū)錨栓的實(shí)際錨固深度，應(yīng)按本規(guī)范計(jì)算確定的有效錨固深度乘以抗震構(gòu)造修正系數(shù)y aE 后采用：對(duì) 6 度區(qū)，取y aE = 1.0 ；對(duì) 7 度區(qū) I、II


類場(chǎng)地，取y aE = 1.1；對(duì) 8 度區(qū) I、II 類場(chǎng)地，取y aE = 1.2 。

13.4.5  錨栓防腐蝕標(biāo)準(zhǔn)應(yīng)**被固定物的防腐蝕要求。

附錄 G 富填料膠體或復(fù)合砂漿劈裂抗拉強(qiáng)度測(cè)定方法

G.1 適用范圍

G.1.1 本標(biāo)準(zhǔn)適用于測(cè)定錨固用膠粘劑、粘結(jié)網(wǎng)片用復(fù)合砂漿（聚合物砂漿）以

及其他富填料粘結(jié)材料的膠體劈裂抗拉強(qiáng)度（簡(jiǎn)稱劈拉強(qiáng)度）。

G.1.2 本標(biāo)準(zhǔn)僅適用于圓柱體試件的劈裂抗拉試驗(yàn)；不得引用于立方體劈裂抗拉試驗(yàn)。

G.2 試 件

G.2.1 劈拉試件的直徑為 20mm；長(zhǎng)度為 40mm；允許偏差為±0.1mm；以受檢的膠粘劑或復(fù)合砂漿澆注而成。試件的養(yǎng)護(hù)方法及養(yǎng)護(hù)時(shí)間應(yīng)符合產(chǎn)品使用說明書的規(guī)定。

G.2.2 劈裂抗拉試驗(yàn)的試件數(shù)量，每組不應(yīng)少于 3 個(gè)。

G.3 試驗(yàn)設(shè)備及裝置

G.3.1 劈拉試件的制作應(yīng)在專門的模具中澆注而成。模具可自行設(shè)計(jì)，但應(yīng)便于脫模，且不傷及試件；模具的內(nèi)壁應(yīng)經(jīng)拋光，其光潔度應(yīng)達(dá)到 6．3 。其他技術(shù)要求應(yīng)符合現(xiàn)行行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)《混凝土試?！稪G3019 的規(guī)定。

試件制作完成后，應(yīng)按產(chǎn)品使用說明書的要求進(jìn)行養(yǎng)護(hù)。

G.3.2 劈拉試件的加荷，應(yīng)采用zui大壓力標(biāo)定值不大于 4000N 的壓力試驗(yàn)機(jī)；其性能和質(zhì)量應(yīng)符合現(xiàn)行國家標(biāo)準(zhǔn) GB/T 3722 及 GB/T 2611 的要求；其測(cè)量精度應(yīng)達(dá)到±1%；每年應(yīng)檢定一次。試件的破壞荷載應(yīng)碳纖維增強(qiáng)塑料受彎加固碳?jí)男螒B(tài)分為5種:**筋碳?jí)?即受拉鋼筋達(dá)到屈服前受壓區(qū)混擬土壓壞;適筋碳?jí)腎,即鋼筋屈服后,受壓區(qū)溫凝土壓壞,而此時(shí)碳纖維增強(qiáng)塑料尚未達(dá)到極限拉應(yīng)變;適筋碳?jí)?即鋼筋屈服后,碳纖維增強(qiáng)塑料達(dá)到極限拉應(yīng)變,而此時(shí)受壓區(qū)混凝土尚未壓壞,保護(hù)層溫凝土剪切受拉剝高碳?jí)?碳纖維增強(qiáng)塑料與溫凝土基層問粘結(jié)剝離碳?jí)摹?/strong>大于壓力試驗(yàn)機(jī)全量程的 20%，且小于其全量程的 80%。

G.3.3 劈拉試驗(yàn)裝置






北京博瑞雙杰新技術(shù)有限公司專注于CGM灌漿料,二次灌漿,環(huán)保樹脂膠泥等