廬山C80灌漿料

時間：2019-02-10作者：北京博瑞雙杰新技術(shù)有限公司瀏覽：161

高強復(fù)合砂漿抗折強度測定方法


H.1 適用范圍

H.1.1 本方法適用于以聚合物為增強粘料的高強復(fù)合砂漿抗折強度的測定。

注：高強復(fù)合砂漿，也稱高強聚合物砂漿。


H.2 試 樣

H.2.1 驗證性試驗用的抗折試樣，應(yīng)在試驗室按試驗設(shè)計的要求專門配制，并按每盤拌合物取樣制作一組試件，每組不少于 5 個試件的原則確定應(yīng)拌合的盤數(shù)。拌合時試驗室的溫度應(yīng)在 23±2oC。

H.2.2 抽樣測定實際工程用的復(fù)合砂漿抗折性能和質(zhì)量時，應(yīng)在現(xiàn)場隨機選取 3

盤拌合物，每盤取樣制作一組試件，每組試件不應(yīng)少于 3 個。

H.2.3 拌合物取樣后，應(yīng)在產(chǎn)品說明書規(guī)定的適用期（按分鐘計）內(nèi)澆注成試件；逾期的拌合物應(yīng)棄用。

H.3 試驗裝置和設(shè)備

H.3.1 澆注試件用的模具應(yīng)符合下列要求：

1應(yīng)為可拆卸的鋼制模具；其鋼材宜為 45 號鋼；模具內(nèi)表面的光潔度應(yīng)達(dá) 6．3 ；

2模具尺寸的允許偏差應(yīng)符合下列規(guī)定：

（1） 模內(nèi)凈截面各邊尺寸的偏差不得**過 0.20mm；模內(nèi)凈長度的偏

差不得**過 1mm；

（2） 模內(nèi)相鄰面的夾角應(yīng)為 90o，其偏差不得**過 0.5o；

（3） 模內(nèi)各邊組成的上表面，其平面度偏差不得**過短邊長度的1.5%。

3模具的拆卸構(gòu)造不應(yīng)在操作時傷及試件。

H.3.2 當(dāng)澆注試件需經(jīng)振搗成型時，振動臺的技術(shù)性能和質(zhì)量應(yīng)符合現(xiàn)行行從圖中可以看出,錨固方案為垂直壓條與交又壓條的曲線基本重合,也就是說從剛度提高的角度來講,二種錨固方式的加固效果相同。由于在實驗中觀察到交又壓條有剝高的現(xiàn)象,分析其原因很有可能為交又壓條長度不足導(dǎo)致。在試驗中,交又壓條就投有發(fā)現(xiàn)剝離的現(xiàn)象。與此同時,碳纖維布與鋼筋的共同作用并投有減弱構(gòu)件延性,所有加固板的較終撓度部大于未加固板,碳纖維使結(jié)構(gòu)延性有所提高。業(yè)標(biāo)

準(zhǔn)《混凝土試驗室用振動臺》JG/T 3020 的規(guī)定。

H.3.3 抗折試驗使用的壓力試驗機應(yīng)為液壓式壓力試驗機，其測量精度應(yīng)達(dá)± 1.0%；試驗機應(yīng)能均勻、連續(xù)、速度可控地施加荷載；試件破壞荷載應(yīng)大于壓力機全量程的 20%，且應(yīng)小于壓力機全量程的 80%。

H.3.4 試件的支座和加荷頭應(yīng)為直徑 10mm、長 35mm 的 45 號鋼圓柱體；分配荷

載的鋼板，也應(yīng)采用 45 號鋼制成；其尺寸應(yīng)為 10×35×50mm。

H.3.5 抗折試驗裝置，應(yīng)為圖 H.3.5 所示的三分點加荷裝置。

H.4 試件制備

H.4.1 高強復(fù)合砂漿的抗折強度測定，應(yīng)采用截面為 30×30mm、長度為 120mm

的棱柱形試件。

H.4.2 為保證試件質(zhì)量，試件應(yīng)在符合本附錄* H.3.1 條要求的模具中制作、澆注、搗實和養(yǎng)護；其養(yǎng)護制度和養(yǎng)護、拆模時間應(yīng)按復(fù)合砂漿產(chǎn)品使用說明書確定。

H.4.3 試件拆模后，應(yīng)檢查試件表面的缺陷；凡有裂紋、孔洞、缺損的試件應(yīng)棄用。

H.5 試驗步驟

H.5.1 試件養(yǎng)護到期后應(yīng)及時進行試驗，若因故需推遲試驗不得**過 3d。 H.5.2 在試驗機中按圖 H.3.5 安裝試件時，應(yīng)以試件成型時的側(cè)面作為加荷的承壓面，并應(yīng)從試驗機前后兩面對試件進行對中，若發(fā)現(xiàn)試件與支座或施力點接觸不嚴(yán)或不穩(wěn)時，應(yīng)予以墊平。

H.5.3 試件加荷應(yīng)均勻、連續(xù)，并應(yīng)控制在 1.5-2.0min 內(nèi)破壞，破壞時除應(yīng)記錄試驗機荷載示值外，還應(yīng)記錄破壞點位置及破壞形式。

當(dāng)試件的破壞點位于兩集中荷載作用線之間時為正常破壞；若破壞點位于集中荷載作用線與支座之間時為非正常破壞。

H.6 試驗結(jié)果整理
H.6.1 正常破壞的試件，其抗折強度值 fb 應(yīng)按下式計算：

fb = Plb （H.6.1）
bh2
式中：P —試件破壞荷載，N；

lb —試件跨度，mm；

b和h —試件截面的寬度和高度?？拐蹚姸扔嬎銘?yīng)精確至 0.1MPa。

H.6.2 一組試件的抗折強度值的確定應(yīng)符合下列規(guī)定：

1當(dāng)一組試件的破壞均屬正常破壞時，以全組測值的算術(shù)平均值表示；

2當(dāng)一組試件中僅有一個測值為非正常破壞時，應(yīng)棄去該測值，而以其余測值的算術(shù)平均值表示；

3當(dāng)一組試件中非正常破壞值不止一個時，該組試驗無效。

H未加固柱和加固柱的破壞形態(tài)各不相同，差異較大。從最后破壞形態(tài)看，未加固短柱混凝土被壓碎而破壞；方形鋼板套筒加固柱破壞時中部向外凸起，鋼板縱向失穩(wěn)；圓形鋼板套筒加固柱因套筒軸向受壓屈服、起皺失穩(wěn)而破壞。.6.3 試驗報告應(yīng)包括下列內(nèi)容：

1工程名稱及加固部位；

2檢測目的與要求；

3樣本來源（見證抽樣或自行抽樣）；

在飽和氫氧化鈣溶液中，鋼筋表面的鈍化膜在逐漸形成，也即鋼筋的電阻在逐漸增加，從而鋼筋的腐蝕電流一直處于較低的范圍內(nèi)，并逐漸下降，７天后鋼筋的腐蝕電流為３９ｌＩＡ，完全符合標(biāo)準(zhǔn)要求。表２．１０為在含１．１５％ＮａＣｌ的飽和Ｃａ（ＯＨ）２溶液中，當(dāng)未加入阻銹劑時，由于Ｃ１．對鋼筋表面鈍化膜的破壞非常迅速，鋼筋處于活化狀態(tài)下，鋼筋的腐蝕電流隨著時間的推移在逐漸上升，這與其自然電位的變化趨勢一致。７天后鋼筋的腐蝕電流為１８７ｕＡ，大于１５０ｕＡ，證明鋼筋處于嚴(yán)重腐蝕狀態(tài)。4試件編號；

5試件制作日期，環(huán)境溫濕度；

6養(yǎng)護條件及時間；

7試件狀態(tài)調(diào)節(jié)；

8試驗日期、環(huán)境溫濕度；

9試驗設(shè)備型號及編號；

10試件尺寸測量記錄；

11試驗結(jié)果整理；

12試驗及記錄人員簽字。





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