鷹潭灌漿料強度說明

時間：2019-02-18

錨栓連接受力分析方法

M.1 錨栓拉力作用值計算

M.1.1 錨栓受拉力作用（圖 M.1.1-1 及圖 M.1.1-2）時，其受力分析應遵守下列基本假定：

1錨板具有足夠的剛度，其彎曲變形可忽略不計；

2同一錨板的各個錨栓，具有相同的剛度和彈性模量；其所承受的拉力，可按彈性分析方法確定；

3處于錨板受壓區(qū)的錨栓不承受壓力，該壓力直接由錨板下的混凝土承擔。

圖 M.1.1-1 軸向拉力作用圖 M.1.1-2 拉力和彎矩共同作用
M.1.2 在軸向拉力與外力矩共同作用下，應按下列公式計算確定錨板中受力zui大
錨栓的拉力設計值 Nh
1 當N n - My1 2 3 0 時
yi
N h = N n + My1 yi2 （M.1.2-1）

2 當N n - My1 yi2 < 0 時

Nh = (M + N × l)y1 '( yi ')2 （M.1.2-2）

式中：N 和M —分別為軸向拉力和彎矩的設計值； y1 、 yi —錨栓l 及i 至群錨形心的距離；

y1' 、 yi' —錨栓l 及i 至zui外排受壓錨栓的距離； l —軸力N 至zui外排受壓錨栓的距離；

n—錨栓個數(shù)。

注：當外邊距M = 0時，上式計算結果即為軸向拉力作用下每一錨栓所承受的拉力設計值 Ni 。

M.2 錨栓剪力作用值計算

M.2.1 作用于錨板上的剪力和扭矩在群錨中的內(nèi)力分配，按下列三種情況計算：<抗震加固是提高既有建筑抗震能力較有效的手段，對未設防的現(xiàn)有工程進行抗震鑒定與加固是當前我國抗震工作的重點。近幾年來，我國各省市對已有建筑物加固改造的工程規(guī)模不斷擴大，工程界的研究人員對加固改造技術的研究正處于全面起步階段，發(fā)展迅速。br />
1若錨板孔徑與錨栓直徑符合表 M.2.1 的規(guī)定，且邊距大于10hef （圖

M.2.1-1），則所有錨栓均勻承受剪力；

圖 M.2.1-1 錨栓均勻受剪

2若邊距小于10hef （圖 M.2.1-2,a）或錨板孔徑大于表 M.2植筋膠有一個固化過程，植筋后夏季12小時內(nèi)（冬季24小時內(nèi)）不得擾動鋼筋，若有較大擾動宜重新植。.1 的規(guī)定值（圖 M.2.1-2,b），則只有部分錨栓（以圖中黑色者表示）承受剪力；

a)邊距過小 b)錨板孔徑過大

圖 M.2.1-2 錨栓處于不利情況下受剪

3為使靠近混凝土構件邊緣錨栓不承受剪力，可在錨板相應位置沿剪力方向開橢圓形孔（圖 M.2.1-3）。

圖 M.2.1-3 控制剪力分配方法
附表 M.2.1 錨板孔徑（mm）

錨栓公稱直徑d 0 6 8 10 12 14 16 18 20 22 24 27 30

錨板孔徑d f 7 9 12 14 16 18 20 22 24 26 30 33

M.2.2 剪切荷載通過受剪錨栓形心時，群錨中各受剪錨栓的驗算（圖 M.2.2）:
ViV =
(VixV )2 + (ViyV )2 (M.2.2-1)
V V = Vx nx (M.2.2-2)
ix

V V = Vy ny (M.2.2-3)
iy

式中：VixV 、ViyV —分別為錨栓i 在 x 和 y 方向的剪力分量；

ViV —剪力設計值V 作用下錨栓i 的組合剪力設計值；

Vx 、nx —剪力設計值V 的x 分量及x 方向參與受剪的錨栓數(shù)目；

Vy 、ny —剪力設計值V 的 y 分量及 y 方向參與受剪的錨栓數(shù)目。

圖 M.2.2 受剪力作用
M.2.3 群錨在扭矩T 作用下，各受剪錨栓的驗算（圖 M.2.3）：
ViT =
(VixT )2 + (ViyT )2 (M.2.3-1)

圖 M.2.3 受扭矩作用
V T = T × yi (M.2.3-2)
xi2 + yi2
ix
V T = T × xi (M.2.3-3)
xi2 + yi2
iY

式中：T —外扭矩設計值；

VixT 、ViyT —T 作用下錨栓i 所受剪力的 x 分量和 y 分量；

ViT —T 作用下錨栓i 的剪力設計值；
粘鋼加固后結構的耐久性：粘鋼所用結構膠的主要成份是環(huán)氧樹脂，而環(huán)氧樹脂的特性是受紫外線照射時，容易發(fā)生分解，產(chǎn)生老化。但在粘鋼結構中，環(huán)氧樹脂處于鋼板和混凝土之間，不會受到紫外線輻射的影響，所以粘鋼結構的耐久性是比較好的。防止粘鋼結構鋼板銹蝕及化學腐蝕是提高其耐久性的關鍵，行之有效的辦法是在鋼板上粘鋼絲網(wǎng)后，粉刷一定厚度的普通砂漿或防腐砂漿。
xi 、 yi —錨栓i 至以群錨形心為原點的座標距離。

M.2.4 群錨在剪力和扭矩共同作用下，各受剪錨栓的驗算（圖 M.2.4）:

Vi g = <對碳纖維布應變的分析得出的結論：用**膠粘貼碳纖維布加固鋼筋混凝土梁可使碳纖維布的強度較充分的發(fā)揮，而用無機膠粘貼碳纖維布加固鋼筋混凝土梁碳纖維布的強度僅能發(fā)揮到用**膠粘貼時強度的一半左右，根據(jù)試驗結果，碳纖維布破壞時的應變平均在５０００，ｕｖ，由于試驗中所使用的碳纖維材料的極限延伸率為１．５％，因此，碳纖維布破壞時的平均應變?yōu)椋?。另外，對碳纖維層數(shù)的影響分析得出的結論：試驗數(shù)據(jù)表明用無機膠粘貼碳纖維布加固鋼筋混凝土梁，粘貼一、二、三層碳纖維布時，試驗梁的屈服荷載和極限荷載近似成線性增長。因此，我們在計算三層及三層以下用無機膠粘貼碳纖維布加固鋼筋混凝土梁的抗彎承載力計算中可不考慮碳纖維層數(shù)的折減。br /> (VixV + VixT )2 + (ViyV +ViyT )2 (M.2.4)

式中：Vi g —群錨中錨栓所受組合剪力設計值。

圖 M.2.4 剪力與扭矩共同作用

詞條
詞條說明
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