吉安H40灌漿料強度等級介紹

時間：2019-02-18作者：北京博瑞雙杰新技術(shù)有限公司瀏覽：96

*13.3.4 條確定；

c—錨栓的邊距（mm）；

scr,N 和ccr ,N —混凝土呈錐形受拉時，確保每一錨栓承載力不受間距和邊距效應(yīng)影響的zui小間距（mm）和zui小邊距（mm），按本規(guī)范

表13.4.3 的規(guī)定值采用；

eN —拉力（或其合力）對受拉錨栓形心的偏心距。

13.3.4  當(dāng)錨栓承載力不受其間距和邊距效應(yīng)影響時，由單個錨栓引起的基材混凝土呈錐形受拉破壞的理想錐體投影面積 Ac0,N ，可按圖 13.3.4–1 所示的

陰影面積確定，即：
Ac0,N = (scr,N )2 （13.3.4–1）

混凝土呈錐形受拉破壞的實際錐體投影面積 Ac,N ，可按下列規(guī)定計算：

1）當(dāng)邊距c > ccr,N ，且間距s > scr,N 時
A = nA0 （13.3.4–2）
c,N c,N

式中：n —參與手拉工作的錨栓個數(shù)。



2）當(dāng)邊距c ￡ ccr ,N 時，應(yīng)按圖 13.3.4–2~圖 13.3.4–3 示例的計算方法進行確定。



圖 15.3.4–1 單錨混凝土錐形破壞理想錐體投影面積




當(dāng)c1 < ccr,N 時： 當(dāng)c1 < ccr,N ，且s1 < scr,N 時：
Ac,N = (c1 + 0.5scr,N )× scr ,N Ac,N = (c1 + s1 + 0.5scr,N )× scr ,N
（a） （b）

圖 13.3.4–2 近構(gòu)件邊緣單錨和雙錨混凝土錐形破壞實際錐體投影面積



當(dāng)c1 、c2 < ccr,N ，且s1 、s2 < scr ,N 時：

Ac,N = (c1 + s1 + 0.5scr ,N )× (c2 + s2 + 0.5scr,N )



圖 13.3.4–3 近構(gòu)件角部四錨混凝土錐形破壞實際錐體投影面積 13.3.5 基材混凝土的受剪承載力，應(yīng)按下列公式驗算：

V ￡ 0.18y v × c11.5 × d00.3 × (hef )0.2 （13.3.5）
fcu,k

式中：V —單錨的剪力設(shè)計值或群錨的總剪力設(shè)計值；

yv —考慮各種因素對基材混凝土受剪承載力影響的修正系數(shù)，按本規(guī)范

*13.3.6 條計算；

c1 —平行于剪力方向的邊距（mm）；

d0 —錨栓外徑（mm）；

hef —錨栓的有效錨固深度（mm）；當(dāng)hef 3 10d0 時，按hef = 10d0 計算；其他符號同前。

對基材混凝土角部的錨固，應(yīng)取兩方向計算承載力的較小值（圖13.3.1–4）。

13.3.6  基材混凝土受剪承載力修正系數(shù)y v 值，應(yīng)按下列公式計算：


y v =y s,v ×y h,v ×y a,v ×y e,v ×y u,v Ac0,v

Ac,v

y = 0.7 + 0.2 c2 ￡ 1

s,v c1

yh,v = 1.5c1 h ÷ 3 1
è


ì1.0 (00 ￡ av ￡ 550 )

y a,v = 1(cosav + 0.5sin av ) (550 ￡ 900 )
í < av
(90 0 < av ￡ 180 0 )
2.0




y e,v = 1 ￡ 1 （13.3.6–5）
1+ 2ev
3c1



ì1.0 (邊緣沒有配筋）
y = 1.2（邊緣配有直徑d 3 12mm鋼筋) （15.3.6–6） í

1.4（邊緣配有直徑d 3 12mm鋼筋及s 3 100mm箍筋）

式中：y s,v —邊距比c2 c1 對受剪承載力的影響系數(shù)；


yh,v —邊距厚度比c1 h 對受剪承載力的影響系數(shù)；

ya ,v —剪力與垂直于構(gòu)件自由邊的軸線之間的夾角av 對受剪承載力的影響系數(shù)；

ye,v —荷載偏心對群錨受剪承載力的影響系數(shù)；

yu,v —構(gòu)件錨固區(qū)配筋對受剪承載力的影響系數(shù)。


Ac,v Ac0,v —錨栓邊距、間距等幾何效應(yīng)對抗剪承載力的影響系數(shù)，按本規(guī)


范* 13.3.7 條及* 13.3.8 條確定；

c2 —垂直于c1 方向的邊距；

h—構(gòu)件厚度（基材混凝土厚度）；

ev —剪力對受剪錨栓形心的偏心距。

13.3.7  當(dāng)錨栓受剪承載力不受其邊距、間距及構(gòu)件厚度的影響時，其基材混凝

土呈半錐體破壞的側(cè)向投影面積基準(zhǔn)值 Ac0,v ，可按下式計算：

A0 = 4.5(c )2 （13.3.7）
c,v 1

13.3.8  當(dāng)單錨或群錨受剪時，若錨栓間距s 3 3c1 、邊距c2 3 1.5c1 ，且構(gòu)件厚度

h3 1.5c ，則混凝土破壞錐體的側(cè)向投影面積 Ac,v ，可按下式計算：

A = nA0 （13.3.8）
c,v c,v

式中：n 為參與受剪工作的錨栓個數(shù)。

若錨栓間距、邊距或構(gòu)件厚度不滿足上述要求，則應(yīng)按圖 13.3.8（a~c）

示例的計算方法進行確定。



圖 13.3.7 近構(gòu)件邊緣的單錨受剪混凝土楔形投影面積



當(dāng)h > 1.5c1 ，c2 ￡ 1.5c1 時：

Ac,v = 1.5c1 (1.5c1 + c2 )


當(dāng)h ￡ 1.5c1 ，時：


Ac,v = (3c1 + s2 )′ h


當(dāng)h ￡ 1.5c1 ，s2 ￡ 3c1 ，c2 ￡ 1.5c1 時：


Ac,v = (3c1 + s2 )′ h


圖 13.3.8 錨栓在剪力作用下混凝土楔形破壞側(cè)向投影面積

a）角部單錨；b）薄構(gòu)件邊緣雙錨；c）薄構(gòu)件角部雙錨



13.3.9  對混凝土角部的錨固，應(yīng)取兩個方向計算承載力的較小值（圖 13.3.9）。


圖 13.3.9 剪力作用下角部群錨，按雙向分別計算承載力

13.3.10 當(dāng)錨栓連接承受拉力和剪力復(fù)合作用時，承載力應(yīng)符合下列公式的要求：

(b N )a + (bV )a  ￡ 1 （15.3.9）

式中：b N —拉力作用設(shè)計值與抗拉承載力設(shè)計值之比； bV —剪切作用設(shè)計值與抗剪承載力設(shè)計值之比。

a—指數(shù)，當(dāng)兩者均受錨栓鋼材破壞模式控制時，取a = 2.0 ；當(dāng)受其他破壞模式控制時，取a = 1.5 。


13.4 構(gòu)造規(guī)定


13.4.1  混凝土構(gòu)件的zui小厚度hmin 應(yīng)不小于1.5hef ，且不小于 100mm。

13.4.2  承重結(jié)構(gòu)用的錨栓，其公稱直徑不得小于 12mm；按構(gòu)造要求確定的錨

固深度hef 應(yīng)不小于 60mm，且不應(yīng)小于混凝土保護層厚度。

13.4.3  zui小邊距cmin 、臨界邊距ccr ,N 和群錨zui小間距smin 、臨界間距scr,N 應(yīng)滿足

表13.4.3 的要求。

表13.4.3 錨栓的邊距和間距要求

cmin ccr ,N smin scr,N
0.8hef 1.5hef 1.0hef 3.0hef


13.4.4  地震區(qū)錨栓的實際錨固深度，應(yīng)按本規(guī)范計算確定的有效錨固深度乘以抗震構(gòu)造修正系數(shù)y aE 后采用：對 6 度區(qū)，取y aE = 1.0 ；對 7 度區(qū) I、II


類場地，取y aE = 1.1；對 8 度區(qū) I、II 類場地，取y aE = 1.2外包粘鋼在實際操作上簡便易行，加固時對萬益廠生產(chǎn)影響較小，且工期短。這種加固方法較好地解決了萬益鋼結(jié)構(gòu)廠的加固上的技術(shù)難題和并緩解了因加固影響生產(chǎn)的矛盾。由此可見，選擇外包粘鋼加固方案是較為合適的。 。

13.4.5  錨栓防腐蝕標(biāo)準(zhǔn)應(yīng)**被固定物的防腐蝕要求。

附錄 G 富填料膠體或復(fù)合砂漿劈裂抗拉強度測定方法

G.1 適用范圍

G.1.1 本標(biāo)準(zhǔn)適用于測定錨固用膠粘劑、粘結(jié)網(wǎng)片用復(fù)合砂漿（聚合物砂漿）以

及其他富填料粘結(jié)材料的膠體劈裂抗拉強度（簡稱劈拉強度）。

G.1.2 本標(biāo)準(zhǔn)僅適用于圓柱體試件的劈裂抗拉試驗；不得引用于立方體劈裂抗拉試驗。

G.2 試 件

G.2.1 劈拉試件的直徑為 20南非l93l年用于拆換橋考慮結(jié)構(gòu)開裂情況、裂縫發(fā)展情況，以及加固時卸載情況等因素，對粘貼鋼板加固鋼筋混凝土梁的抗剪試驗進行分別研究，結(jié)果表明，．對使用前加固的結(jié)構(gòu)，鋼板的抗剪貢獻(xiàn)較大；對服役開裂橋梁進行卸載加固的結(jié)構(gòu)，鋼板抗剪貢獻(xiàn)次之；對服役開裂橋梁進行不卸載加固的結(jié)構(gòu)，鋼板抗剪貢獻(xiàn)較小。梁、路面、蓄水壩、防波堤、電桿基礎(chǔ)等混凝土構(gòu)筑物的經(jīng)費**過2700萬英鎊,而且大多建成在3~10年以內(nèi)。1990年,美國NRC(NationalReseachCouncil)提出的報告認(rèn)為:在隨后的20年里翻修或者更換所有由于鋼筋銹蝕或因施工與維護不良而毀壞的混凝土基礎(chǔ)設(shè)施結(jié)構(gòu)物,將耗資2~3萬億美元;1998年,美國大約有235,000座鋼筋混凝土橋出現(xiàn)結(jié)構(gòu)缺陷(多數(shù)建于1950以后),據(jù)估計,l998年美國的橋梁設(shè)施的直接腐蝕成本是33億元,而間接成本估計是直接銹蝕成本的10倍同。mm；長度為 40mm；允許偏差為±0.1mm；以受檢的膠粘劑或復(fù)合砂漿澆注而成。試件的養(yǎng)護方法及養(yǎng)護時間應(yīng)符合產(chǎn)品使用說明書的規(guī)定。

G.2.2 劈裂抗拉試驗的試件數(shù)量，每組不應(yīng)少于 3 個。

G.3 試驗設(shè)備及裝置

G.3.1 劈拉試件的制作應(yīng)在專門的模具中澆注而成。模具可自行設(shè)計，但應(yīng)便于脫模，且不傷及試件；模具的內(nèi)壁應(yīng)經(jīng)拋光，其光潔度應(yīng)達(dá)到 6．3 。其他技術(shù)要求應(yīng)符合現(xiàn)行行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)《混凝土試?！稪G3019 的規(guī)定。

試件制作完成后，應(yīng)按產(chǎn)品使用說明書的要求進行養(yǎng)護。

G.3.2 劈拉試件的加荷，應(yīng)采用zui大壓力標(biāo)定值不大于 4000N 的壓力試驗機；其性能和質(zhì)量應(yīng)符合現(xiàn)行國家標(biāo)準(zhǔn) GB/T 3722 及 GB/T 2611 的要求；其測量精度應(yīng)達(dá)到±1%；每年應(yīng)檢定一次。試件的破壞荷載應(yīng)大于壓力試驗機全量程的 20%，且小于其全量程的 80%。

G.3.3 劈拉試驗裝置






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  8 ?纖維復(fù)合材 8.1 ?一般規(guī)定 8.1.1 ?工程結(jié)構(gòu)加固用的纖維復(fù)合材，但是不同直徑的鋼筋在不同強度的混凝土中植筋應(yīng)該采用多長的錨固深度，目前的結(jié)構(gòu)加固和改造工程中大家普遍采用5d或10d，而大家都不太清楚為何要采用此值，只是憑經(jīng)驗采用或是感到不放心了再加大錨固深度這樣不僅會造成不必要的浪費而且也影響混凝土基材強度、鋼筋強度與粘接膠強度三者作用的共同發(fā)揮。包

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