江西南昌吉安c60灌漿料施工需求

時(shí)間：2020-03-08

江西南昌吉安c60灌漿料施工需求
借助非線性有限元軟件ANSYS/LS-DYNA,建立了爆炸荷載下鋼筋混凝土(RC)梁以及芳綸纖維增強(qiáng)復(fù)合材料(AFRP)加固后RC梁的三維有限元模型,對比分析了RC梁AFRP加固前后的破壞形態(tài)及跨中位移峰值。數(shù)值模擬結(jié)果表明,AFRP布不僅可以改變RC梁在爆炸荷載下的破壞形態(tài),還可以明顯改善梁的變形程度,加固后相較于未加固梁跨中位移峰值約減小50.7%。在此基礎(chǔ)上,還分析了AFRP加固方式、加固尺寸、加固層數(shù)以及FRP材料類型等因素對FRP加固后RC梁抗爆性能的影響。

■降低施工成本，節(jié)約大量鋼材及墊鐵的加工費(fèi)用等，經(jīng)濟(jì)效果顯著。
■操作簡單，省工、省時(shí)，減輕勞動(dòng)強(qiáng)度。
■本工法適用于石油化工裝置離心式壓縮機(jī)機(jī)組、軸流式壓縮機(jī)—煙氣輪機(jī)機(jī)組底座為平面或框型結(jié)構(gòu)的二次灌漿。
■本工法適用于石油化工裝置往復(fù)式壓縮機(jī)、風(fēng)機(jī)、泵的二次灌漿。
■本工法適用于石油化工裝置中、小型汽輪發(fā)電機(jī)組底座為平面或框型結(jié)構(gòu)的二次灌漿。
大型機(jī)組底座利用調(diào)整螺釘找正、找平后，將地腳螺栓基本緊固，在底座周圍按要求支上木模板，然后用無收縮水泥砂漿或**灌漿料進(jìn)行二次灌漿，將底座與混凝土基礎(chǔ)間的空間部填充搗實(shí)，使灌漿料同底座、混凝土基礎(chǔ)緊密地結(jié)合，二次灌漿料達(dá)到設(shè)計(jì)強(qiáng)度75％以上時(shí)，旋松調(diào)整螺釘，用力矩扳手再次緊固地腳螺栓，使灌漿層承受機(jī)組的靜載荷及運(yùn)行中的動(dòng)載荷，并均勻地傳遞到混凝土基礎(chǔ)上。
■機(jī)組二次灌漿應(yīng)在機(jī)組終軸對中合格后24h內(nèi)進(jìn)行，否則，應(yīng)重新復(fù)查軸對中并記錄?！鰴C(jī)組安裝前，應(yīng)鏟掉基礎(chǔ)表面疏松層并鑿麻面；清理底座底表面的油漆和油污等，底座的調(diào)整螺釘上涂油，并用塑料薄膜或牛皮紙包扎。
■二次灌漿部位應(yīng)用水沖洗干凈，并保持濕潤12h以上，灌漿前1h用壓縮空氣吹掃干凈?！鲈跈C(jī)器底座的內(nèi)、側(cè)支好模板，模板與底座緣的間距不宜小于60mm，模板度應(yīng)略于底座下平面；內(nèi)模板與底座緣的間距不得小于底座底面邊寬；為了防止漏漿，灌漿前用灰漿堵塞模板與基礎(chǔ)表面間的縫隙。

●工藝要求
●按照標(biāo)準(zhǔn)化進(jìn)行設(shè)計(jì)，根據(jù)結(jié)構(gòu)、建筑的特點(diǎn)將內(nèi)墻、墻、樓梯、陽臺(tái)、飄窗、疊合板等構(gòu)件進(jìn)行拆分，并制定生產(chǎn)及吊裝順序，在工廠內(nèi)進(jìn)行標(biāo)準(zhǔn)化生產(chǎn)，由現(xiàn)場每棟樓配置的塔吊進(jìn)行構(gòu)件裝卸及安裝。
●預(yù)制墻體縱向鋼筋套筒連接采用半灌漿套筒連接，灌漿形式**選用連通腔注漿形式，連通灌漿區(qū)域內(nèi)任意兩個(gè)灌漿套筒間距不**過5m；若墻體尺寸較長，預(yù)制墻體縱向鋼筋套筒連接需劃分連通灌漿區(qū)域，采用座漿料進(jìn)行分倉封閉，與墻體圍封堵材料形成密閉空腔；座漿材料的強(qiáng)度等級(jí)不應(yīng)**被連接構(gòu)件混凝土的強(qiáng)度等級(jí)并應(yīng)滿足下表的要求：
●鋼筋套筒灌漿連接接頭應(yīng)采用水泥基灌漿料，灌漿料的物理、力學(xué)性能應(yīng)滿足下表要求，同時(shí)應(yīng)滿足現(xiàn)行相關(guān)標(biāo)準(zhǔn)的要求:
■工藝流程及施工方法
●清理并封堵→拌制灌漿料→漿料檢測→灌漿→封堵出漿孔→試塊留置→清理灌漿機(jī)
●封堵：預(yù)制墻板校正完成后，使用塞縫料（塞縫料要求早強(qiáng)、塑性好、干硬性水泥砂漿進(jìn)行周邊座漿密封）將墻板其他三個(gè)面（側(cè)已貼橡膠條）與樓面間的縫隙填嵌密實(shí)；墻體長度需要?jiǎng)澐诌B通灌漿區(qū)域時(shí)，在預(yù)制墻體吊裝位前，采用坐漿材料進(jìn)行分倉處理，與預(yù)制墻體吊裝位后的圍封堵材料形成封閉連通空腔。
●對于金屬波紋管漿錨搭接，在預(yù)制墻體吊裝位前，采用座漿料進(jìn)行坐漿處理，在進(jìn)行注漿作業(yè)前至少，采用封堵材料封堵墻體圍。

△預(yù)應(yīng)力錨索張拉段灌漿料灌漿方法,尤其節(jié)約預(yù)應(yīng)力錨索張拉段灌漿料灌漿量的灌漿料灌漿方法，屬于程域。
△在程中，許多**邊坡、人工開挖邊坡、地下洞室需要采用預(yù)應(yīng)力錨索進(jìn)行加固，現(xiàn)有預(yù)應(yīng)力錨索的施工流程為：錨索鉆孔——終孔確定錨索長度——制作錨索體及錨墩——穿索（安裝錨索）——內(nèi)錨固段注漿——張拉——張拉段注漿——封錨。
△從以上施工流程可知，預(yù)應(yīng)力錨索結(jié)構(gòu)需要對內(nèi)錨固段和張拉段進(jìn)行注漿。在施工過程中經(jīng)常遇到覆蓋層邊坡內(nèi)部松散局部架空或巖石邊坡內(nèi)部巖體破碎或存在有長大空隙。在對張拉段注漿時(shí)，張拉段沒有設(shè)置任何防漏措施，經(jīng)常出現(xiàn)漏漿現(xiàn)象，耗漿量特別大，甚至?xí)霈F(xiàn)鉆孔無法注滿的情況。在不需要對邊坡內(nèi)部進(jìn)行注漿的情況下，灌注過多的漿液導(dǎo)致工程投資增加,造成浪費(fèi)。
△針對以上缺陷，灌漿料節(jié)約預(yù)應(yīng)力錨索張拉段灌漿料灌漿量的灌漿料灌漿方法，此灌漿料灌漿方法能夠有效減少漏漿量，甚至不漏，從而節(jié)約了注漿量，減少浪費(fèi)的同時(shí)減少了工程投資，經(jīng)濟(jì)可行，從而克服了現(xiàn)有預(yù)應(yīng)力錨索張拉段注漿施工過程中萩漿量大的缺陷。
△為了實(shí)現(xiàn)采用以下方案：
△節(jié)約預(yù)應(yīng)力錨索張拉段灌漿料灌漿量的灌漿料灌漿方法，包括以下步驟：
△&錨索鉆孔：鉆孔設(shè)備應(yīng)能適應(yīng)復(fù)雜地質(zhì)條件，鉆孔位置誤差小于10cm,開孔時(shí)嚴(yán)格控制鉆具的傾角和角，當(dāng)鉆進(jìn)2030cm后校核角度,在鉆進(jìn)中及時(shí)測量孔斜及時(shí)糾偏，終孔孔軸偏差不得大于孔深的2%,角偏差不大于3°，鉆孔過程中，對鉆孔穿過裂隙面、斷層的孔深作相應(yīng)記錄，同時(shí)進(jìn)行孔向測量，每5m10m測量一次,若發(fā)現(xiàn)有偏差及時(shí)糾正；
△&終孔確定錨索長度：終孔孔深宜大于設(shè)計(jì)孔深40cm,當(dāng)內(nèi)錨固段遇溶洞、斷層、較發(fā)育的節(jié)理裂隙不良地質(zhì)條件時(shí)，采用加深錨索孔深予以避開,加深長度視地質(zhì)情況確定；
△&安裝錨索：采用土工布袋包裹止?jié){環(huán)，土工布袋在止?jié){環(huán)靠內(nèi)錨固段側(cè)采用鐵絲綁扎牢固,然后包裹位于張拉段范圍內(nèi)的錨索體，包裹完成后，在土工布袋面用塑料膠帶纏繞扎緊，土工布袋、塑料膠帶包裹完成并在錨索鉆孔完成相應(yīng)清理后，進(jìn)行常規(guī)穿索過程,錨索推送應(yīng)在開挖臨時(shí)平臺(tái)上或在牢固的腳手架上進(jìn)行，巖體錨索應(yīng)一次放索到位，避免在安裝過程中反復(fù)拖動(dòng)索體，采取緩慢均勻推進(jìn)；
△&制作錨索體及錨墩：混凝土錨墩澆筑前，先孔口周圍的碎石及泥土，固定好定位管，并防止立模、澆筑混凝土?xí)r移位，造成偏差，確保定位管與錨索的方向一致，然后立模、澆筑；
△&內(nèi)錨固段注漿、張拉及張拉段注漿：注漿時(shí)，進(jìn)漿管插入孔底，要求以漿排水，
不擾動(dòng)漿液，孔段注漿用的水泥砂漿標(biāo)號(hào)為M3水泥宜選用不小于P.045的普通硅酸鹽水泥，錨索注漿分兩次完成：（A）在錨索推送位后，即可進(jìn)行內(nèi)錨段灌漿料灌漿，壓力為0.3MPa,（B）將錨索**張拉鎖定后，即可進(jìn)行張拉段注漿,采用孔底返漿法施工，注漿壓力為0.3MPa,注漿直至孔口返漿濃度與進(jìn)漿濃度相同為止,然后拔出二次進(jìn)漿管；
△&：封錨。
14的張拉段灌漿料灌漿方法,是先對預(yù)應(yīng)力錨索結(jié)構(gòu)中的張拉段錨索體采用土工布袋包裹，在工布袋周圍采用塑料膠帶纏繞扎緊，且在止?jié){環(huán)靠內(nèi)錨固段側(cè)采用鐵絲綁扎牢固，該段注漿不需要通過錨索鉆孔進(jìn)行注漿，而是通過注漿系統(tǒng)將漿液灌注在土工布袋內(nèi)，既實(shí)現(xiàn)了張拉段錨索體的固定與保護(hù)，同時(shí)減少漏漿量，甚至不漏，從而節(jié)約了注漿量，減少浪費(fèi)的同時(shí)減少了工程投資，經(jīng)濟(jì)可行,從而克服了現(xiàn)有預(yù)應(yīng)力錨索張拉段注漿施工過程中萩漿量大的缺陷。

通過四點(diǎn)彎試驗(yàn)研究橫向腹板增強(qiáng)復(fù)合材料夾層梁受彎性能,得到不同腹板間距、厚度對夾層梁彎曲破壞模式、剛度、極限承載力及延性性能的影響規(guī)律。結(jié)果表明:橫向腹板能改變夾層梁的破壞模式,無腹板增強(qiáng)夾層梁破壞模式為芯材剪切破壞,橫向腹板增強(qiáng)夾層梁破壞模式為多區(qū)格漸進(jìn)破壞模式;相對于無腹板增強(qiáng)夾層梁,橫向腹板能顯著增強(qiáng)復(fù)合材料夾層梁的延性特性,達(dá)229%,腹板間距越小,夾層梁延性性能越好。
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