睢寧房屋安全檢測報告怎么出具

時間：2020-01-05作者：深圳市住建工程檢測有限公司瀏覽：37

睢寧房屋安全檢測報告怎么出具

由于該建筑物使用年限較長，為貫徹地震以預(yù)防為主的方針，減輕地震破壞，減少損失。
1、受湖北省建設(shè)廳的委托，筆者對該建筑物進(jìn)行了抗震鑒定，以便進(jìn)一步為業(yè)主進(jìn)行抗震加固或其它抗震減災(zāi)對策的科學(xué)決策提供依據(jù)。本文對武漢洪山賓館進(jìn)行抗震鑒定，系統(tǒng)說明抗震鑒定的方法、步驟及結(jié)論，為進(jìn)行抗震加固提供依據(jù)并提出抗震加固的方法和措施。
2、工程概況
武漢市洪山賓館位于武漢市武昌瀕湖路，為七層磚混結(jié)構(gòu)房屋，L形建筑平面，總建筑面積23682.4m2，始建于1956年，原高度為五層，后于1978年進(jìn)行加層改造變?yōu)?/span>
七層。Ⅱ類場地，建筑平面詳見圖1（應(yīng)業(yè)主的要求按地震烈度7。鑒定）。
2.1 結(jié)構(gòu)體系
⑴該建筑物底層平面長184m，平均寬度為16m，高寬比為1.63<2.2,且高度小于底層平面的*長尺寸；
⑵抗震橫墻間距為8m，小于11m抗震橫墻間距要求； ⑶質(zhì)量和剛度沿高度分布比較均勻，立面高度變化不過一層。 因此現(xiàn)有房屋的結(jié)構(gòu)體系基本符合剛性體系要求，屬規(guī)則性建筑。
2.2連接構(gòu)造
洪山賓館磚混結(jié)構(gòu)工程是1956年2月10日破土動工，1957年3月25日竣工。為7層磚混結(jié)構(gòu)（原設(shè)計為五層后于1973年增加兩層）。原抗震設(shè)防烈度為六度，鑒定抗震設(shè)防烈度為7度。該建筑底層層高3.8m，二、三層層高3.5m,四層層高3.76m,五層層高3.46m，六層層高4.1m,七層層高3.8m，總高度26.1m。樓板結(jié)構(gòu)采用預(yù)應(yīng)力混凝土空心板，局部為現(xiàn)澆板，預(yù)制鋼筋混凝土過梁。大梁、樓梯、屋面板及雨棚等為現(xiàn)澆。底層墻體厚度為490mm，二、三層墻厚為370mm，其余各層墻厚為240mm。磚的強(qiáng)度等級MU10,砂漿強(qiáng)度等級M2.5。在1978年加層時因原建筑物存在一些薄弱部位，由于加層需要進(jìn)行了加固補(bǔ)強(qiáng)處理，另外由于溫度作用，原有建筑物在不同部位產(chǎn)生了一些裂縫，有的拆掉了進(jìn)行了重砌，有的進(jìn)行了加固處理。采用的是增設(shè)鋼筋網(wǎng)砂漿面層加固磚墻的方法。采用該方法時水泥砂漿厚度宜為20～30mm，砂漿強(qiáng)度等級≥M10，實(shí)際水泥砂漿厚度滿足要求，但砂漿強(qiáng)度等級為M5不滿足要求。房屋無構(gòu)造柱，僅屋面和門廳處有圈梁。
3.建筑物資料及現(xiàn)狀調(diào)查
3.1圖檔調(diào)查：有施工圖，無竣工圖及施工記錄和驗(yàn)收報告。圖紙資料不全，實(shí)際施
工狀況不詳。
3.2現(xiàn)場調(diào)查：2002年11月初，抗震鑒定*組成員和業(yè)主方有關(guān)人員到現(xiàn)場進(jìn)行了查看，該房屋已使用47年，現(xiàn)狀如下：①墻體不空臌，無嚴(yán)重酥堿和明顯歪閃；②墻體肉眼未見明顯裂縫；③混凝土構(gòu)件未見露筋銹蝕現(xiàn)象；④上部結(jié)構(gòu)基本上按圖施工；⑤底層房屋結(jié)構(gòu)經(jīng)過局部改造，三間改兩套，未變動原有墻體。
3.3檢驗(yàn)測試：出于抗震鑒定的需要對該建筑物砼強(qiáng)度等級、樓層墻體磚與砂漿強(qiáng)度需進(jìn)行檢測。


混凝土裂縫產(chǎn)生的原因：
1、鋼筋混凝土現(xiàn)澆板裂縫原因的分析
通常情況下，現(xiàn)澆板裂縫一般表現(xiàn)為：不規(guī)則、不連貫表面微裂縫；表面龜裂、縱向、橫向裂縫以及斜向裂縫。究其原因，主要有施工、設(shè)計及混凝土原材料等方面的原因，以下將逐一具體分析。
1.1混凝土原材料質(zhì)量方面
1.1.1水泥凝結(jié)或膨脹不正常，如水泥安定性不穩(wěn)定，水泥中含有生石灰或氧化鎂，這些成分在和水化合后產(chǎn)生體積膨脹，產(chǎn)生裂縫。
1.1.2如果骨料中含泥量過多，則隨著混凝土的干燥，會產(chǎn)生不規(guī)則的網(wǎng)狀裂縫。
1.1.3堿－骨料反應(yīng)：蛋白質(zhì)、安山巖、玄武巖、輝綠巖、千枚巖等堿性骨料有可能與堿性很強(qiáng)的水泥起化學(xué)反應(yīng)，生成有膨脹能力的堿－硅凝膠而引起混凝土膨脹破壞，產(chǎn)生裂縫。
1.1.4水灰比、坍落度過大，或使用過量粉砂混凝土強(qiáng)度值對水灰比變化十分敏感，基本上是水和水泥計量變動對強(qiáng)度影響的疊加。因此，水、水泥、外滲混合材料外加劑溶液的計量偏差，將直接影響混凝土的強(qiáng)度。而采用含泥量大的粉砂配置的混凝土收縮大，抗拉強(qiáng)度低，*因塑性收縮而產(chǎn)生裂縫，泵送混凝土為了滿足泵送條件，坍落度大，流動性好，易產(chǎn)生局部粗骨料少、砂漿多的現(xiàn)象，此時，混凝土脫水干縮時，就會產(chǎn)生表面裂縫。


1.2施工質(zhì)量方面
1.2.1混凝土施工過分振搗，模板、墊層過于干燥的混凝土澆筑振搗后，粗骨料沉落擠出水分、空氣，表面呈現(xiàn)泌水而形成豎向體積縮小沉落，造成表面砂漿層，它比下層混凝土有較大的干縮性能，待水分蒸發(fā)后，易形成凝縮裂縫。而模板、墊層在澆筑混凝上之間灑水不夠，過于干燥，則模板吸水量大，引起混凝土的塑性收縮，產(chǎn)生裂縫。
1.2.2混凝土澆搗后過分抹干壓光會使混凝土的細(xì)骨料過多地浮到表面，形成含水量很大的水泥漿層，水泥漿中的氫氧化鈣與空氣中二氧化碳作用生成碳酸鈣，引起表面體積碳水化收縮，導(dǎo)致混凝土板表面龜裂。
1.2.3施工工藝不當(dāng)引起：在施工過程中由于施工工藝不當(dāng)，致使支座處負(fù)筋下陷，保護(hù)層過大，固定支座變成塑性鉸支座，使板上部沿梁支座處產(chǎn)生裂縫。樓板的彈性變形及支座處的負(fù)彎矩施工中在混凝土未達(dá)到規(guī)定強(qiáng)度，過早拆模，或者在混凝土未達(dá)到終凝時間就上荷載，造成混凝土樓板的彈性變形，致使砼早期強(qiáng)度低或無強(qiáng)度時，承受彎、壓、拉應(yīng)力，導(dǎo)致樓板產(chǎn)生內(nèi)傷或斷裂；大梁兩側(cè)的樓板不均勻沉降也會使支座產(chǎn)生負(fù)彎矩造成橫向裂縫。
1.2.4后澆帶施工不慎而造成的板面裂縫：為了解決鋼筋混凝土收縮變形和溫度應(yīng)力，規(guī)范要求采用施工后澆帶法，有些施工后澆帶不完全按設(shè)計要求施工，例如施工未留好施工縫；板的后澆帶不支模板，造成斜坡槎；疏松混凝土未徹底鑿除等都可能造成板面的裂縫。
1.2.5樓面墊層鋪設(shè)的暗裝水管、電線套管鋪設(shè)不當(dāng)，如水管、電線套管鋪設(shè)不夠牢靠、集中鋪設(shè)、上下交疊鋪設(shè)致使水管、電線套管上皮在墊層厚度1/3以內(nèi)，保護(hù)層厚度不足都可能造成板面沿管線長度方向產(chǎn)生裂縫。
1.2.6混凝土的收縮（溫度裂縫）：眾所周知，混凝土引起收縮的原因，在硬化初期主要是由于水泥的水化作用，形成一種新的水泥結(jié)晶體，這種結(jié)晶體化合物較原材料體積小，因而引起混凝土體積的收縮，即所謂的凝縮，后期主要是混凝土內(nèi)自由水蒸發(fā)而引起的干縮。而且，如果混凝土處在一個溫度變化較大的環(huán)境下，將會使其收縮為加劇。


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