循環(huán)流化床鍋爐普及常識

時間：2022-12-04作者：太原鍋爐集團(tuán)有限公司瀏覽：310

太原鍋爐集團(tuán)有限公司原1958年太原鍋爐廠，緊追*技術(shù) 1.          如何做一、二次風(fēng)機(jī)的性能測試？ 為保證鍋爐運行風(fēng)機(jī)調(diào)節(jié)的準(zhǔn)確性，防止出現(xiàn)偏差，因而，在風(fēng)機(jī)投入運行前必須進(jìn)行性能測試，為以后提供數(shù)據(jù)。其操作步驟：啟動引風(fēng)機(jī)、一、二次風(fēng)機(jī)，調(diào)整爐膛負(fù)壓，分別按25%、50%、75%、**的額定負(fù)荷所需風(fēng)量，調(diào)整測試的風(fēng)機(jī)入口擋板開度，改變煙風(fēng)系統(tǒng)阻力，記錄風(fēng)機(jī)出口風(fēng)壓、風(fēng)量及電流并繪制出風(fēng)機(jī)特性曲線。 2.          風(fēng)機(jī)的效率如何計算？ 風(fēng)機(jī)效率是指風(fēng)機(jī)理想功耗與實際功耗的比值。計算式如下： 式中Wl為風(fēng)機(jī)的理想功耗，Ws為風(fēng)機(jī)的實際軸功率。 如果風(fēng)機(jī)的壓頭不是很高，空氣經(jīng)過風(fēng)機(jī)時不考慮其壓縮性，那么風(fēng)機(jī)的理想功耗可以采用下式計算： 式中V為風(fēng)機(jī)的體積流量，為風(fēng)機(jī)進(jìn)出口的壓差。 如果風(fēng)機(jī)壓頭較高，考慮到空氣的壓縮性，風(fēng)機(jī)的理想功耗采用下式計算： 式中k為空氣的比熱比，p與V為風(fēng)機(jī)出口壓力和流量，p0與V0為風(fēng)機(jī)進(jìn)口空氣壓力與流量。 風(fēng)機(jī)實際軸功率的計算可以采用下式： 式中Wm為電機(jī)的輸出功率，為傳動效率，如果是聯(lián)軸器直聯(lián)，傳動效率取值為0.99或1；如果采用液力耦合器聯(lián)接，傳動效率取值為液力耦合器的效率。 電機(jī)的輸出功率可以采用下式進(jìn)行計算： 式中Wn為電機(jī)額定功率，為電機(jī)額定效率，W0為電機(jī)空載功率，W1為電機(jī)的輸入功率。 其中電機(jī)的輸入功率W1可以根據(jù)電機(jī)電流、電壓以及功率因數(shù)的乘積來確定。 或者為了簡單起見，直接采用下式計算： 式中為電機(jī)效率 3.          鍋爐現(xiàn)場如何測試風(fēng)機(jī)的性能？ 電站鍋爐風(fēng)機(jī)流量的測量主要依據(jù)《DL/T469-2004 電站鍋爐風(fēng)機(jī)現(xiàn)場性能試驗》來進(jìn)行的。根據(jù)標(biāo)準(zhǔn)，風(fēng)機(jī)風(fēng)量的測試采取網(wǎng)格法，如果能夠選取到符合流場條件的測量截面，通過測量各測孔內(nèi)的時均動壓，然后可以計算出該測量截面的平均動壓： 式中pd為平均動壓，pdi為各測孔動壓。 再進(jìn)一步測量出當(dāng)?shù)氐拇髿鈮毫a，測量截面處的空氣溫度t以及測量截面處的平均靜壓ps，那么該處的空氣的體積流量可以按照下式計算： 式中S為測量截面的面積，為測量截面處氣體密度，可以通過下式計算： 式中為標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下的空氣密度，取值為1.293kg/m3。 風(fēng)機(jī)流量測定以后，再測量出進(jìn)出口的壓力，同時測量出風(fēng)機(jī)的實際軸功率，即可計算出風(fēng)機(jī)的效率。 4.          降低循環(huán)流化床鍋爐風(fēng)機(jī)廠用電的方法有哪些？ 合理選擇風(fēng)機(jī)的型號，在早期，我國因為對循環(huán)流化床鍋爐的設(shè)計與運行規(guī)律掌握的不是很清楚，所以為了保險起見，風(fēng)機(jī)的型號往往選擇較大，導(dǎo)致風(fēng)機(jī)電耗較高，因此合理選擇風(fēng)機(jī)的型號能夠有效降低循環(huán)流化床鍋爐機(jī)組的電耗。由于我國電力建設(shè)速度較快，所以部分電廠的負(fù)荷較低，導(dǎo)致風(fēng)機(jī)長期處于低負(fù)荷運行狀態(tài)，也導(dǎo)致風(fēng)機(jī)電耗較高。對于該種情況，可以采用變頻等方法來降低風(fēng)機(jī)機(jī)組的電耗；此外，部分采用液力耦合器的風(fēng)機(jī)由于在轉(zhuǎn)速較低時，液力耦合器的效率大大降低，也導(dǎo)致了風(fēng)機(jī)電耗的增加，因此將液力耦合器更換成變頻調(diào)速方式也會大大降低風(fēng)機(jī)的電耗。 我國風(fēng)機(jī)設(shè)計較早是沿襲蘇聯(lián)的設(shè)計標(biāo)準(zhǔn)，即采用經(jīng)驗+試驗的方法來設(shè)計風(fēng)機(jī)，隨著計算機(jī)以及計算流體力學(xué)水平的提高，數(shù)值模擬與試驗相結(jié)合逐漸成為風(fēng)機(jī)設(shè)計的主要方法，因此風(fēng)機(jī)的效率也逐漸提高。但對于早期投產(chǎn)的機(jī)組，風(fēng)機(jī)由于安裝時間較早，所以效率較低，所以也需要對風(fēng)機(jī)的葉輪、葉型以及蝸殼等部位進(jìn)行改造，以優(yōu)化風(fēng)機(jī)內(nèi)部流場，提高風(fēng)機(jī)效率。 5.          燃油泄漏試驗?zāi)康氖鞘裁矗?/span> 油泄漏試驗是對油母管快關(guān)閥和回油閥的管路進(jìn)行暖管后，檢測爐前燃油管路和爐前油閥的嚴(yán)密性。進(jìn)行燃油泄漏試驗時，回油速斷閥必須在關(guān)閉位置。 6.          滾筒冷渣器的測試項目有哪些？ 1）滾筒轉(zhuǎn)速：根據(jù)變頻器輸出頻率計算滾筒轉(zhuǎn)速，或者直接測量滾筒冷渣機(jī)單位時間內(nèi)轉(zhuǎn)動的圈數(shù)，試驗重復(fù)兩次取平均值； 2）進(jìn)渣溫度：宜在冷渣機(jī)進(jìn)口處測量，現(xiàn)場條件不能實測的，可用距冷渣機(jī)進(jìn)渣管口處較近的下層床溫結(jié)合進(jìn)渣管的散熱情況估算； 3）排渣溫度：在排渣管上采用鎧裝式熱電偶或熱電阻直接測量； 4）進(jìn)/出口冷卻水溫度：在滾筒冷渣機(jī)冷卻水進(jìn)/出口處，安裝溫度測量裝置，測量進(jìn)/出口水溫； 5）進(jìn)/出口冷卻水壓力：在滾筒冷渣機(jī)冷卻水進(jìn)/出口處，安裝壓力測量裝置，測量進(jìn)/出口水壓； 6）冷卻水流量：采用超聲波流量計直接測量，也可采用運行中的流量表計量； 7）負(fù)壓冷卻風(fēng)的進(jìn)/出口溫度：進(jìn)口溫度可在冷渣機(jī)附近直接測量環(huán)境溫度代替，出口溫度可在負(fù)壓冷卻風(fēng)總管上采用鎧裝式熱電偶或熱電阻直接測量； 8）冷渣機(jī)負(fù)壓冷卻風(fēng)的風(fēng)量：可在負(fù)壓冷卻風(fēng)總管上直接測量； 9）爐渣粒度：在排渣口采集渣樣，自測試工況開始到結(jié)束，采集渣樣混合在一起，縮分后在實驗室進(jìn)行爐渣粒度分析。 7.          滾筒冷渣機(jī)的出力試驗應(yīng)如何進(jìn)行？ 1）熱平衡法。爐渣和冷卻水的換熱在滾筒冷渣機(jī)的筒體內(nèi)完成，爐渣放熱量等于冷卻水吸熱量、負(fù)壓冷卻風(fēng)帶走的熱量和滾筒冷渣機(jī)散熱之和。采用熱平衡法計算滾筒冷渣機(jī)的出力，計算公式如下： 式中：m1、m2、m3—分別為滾筒冷渣機(jī)的出力、冷卻水流量、負(fù)壓冷卻風(fēng)的風(fēng)量，kg/h； c1、c2、c3—分別為爐渣、冷卻水、負(fù)壓冷卻風(fēng)的平均比熱，kJ/kg·℃； t11、t12—分別為進(jìn)、排渣溫度，℃； t21、t22—分別為冷卻水進(jìn)、出水溫度，℃； t31、t32—分別為負(fù)壓冷卻風(fēng)的進(jìn)、出口溫度，℃； ξ—滾筒冷渣機(jī)的散熱損失，%。 2）稱重法。在一定的時間段內(nèi)，對滾筒冷渣機(jī)冷卻后排出的渣進(jìn)行收集并稱量。應(yīng)重復(fù)兩次，偏差不大于5%的情況下，取其平均值，即為該轉(zhuǎn)速下的出力。 3）較大出力試驗。在保證的排渣溫度下，穩(wěn)定運行30min后，測試滾筒冷渣機(jī)較大出渣量，測試時間應(yīng)不**1h。 8.          燃油泄漏試驗的條件有哪些？ 1）無MFT動作條件； 2）無OFT動作信號； 3）所有床下啟動油槍進(jìn)油快關(guān)閥關(guān)到位； 4）所有床下啟動油槍回油快關(guān)閥關(guān)到位； 5）所有床上啟動油槍進(jìn)油快關(guān)閥關(guān)到位； 6）所有床上啟動油槍回油快關(guān)閥關(guān)到位； 7）所有床上助燃油槍進(jìn)油快關(guān)閥關(guān)到位； 8）供油系統(tǒng)壓力正常。


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