冷軋雙相鋼邊部發(fā)藍(lán)缺陷分析

時(shí)間：2022-01-19作者：武漢天福世紀(jì)物資有限公司瀏覽：469

引言： 根據(jù)對(duì)熱軋雙相鋼外部經(jīng)濟(jì)外貌、 粗糙度、 薄厚和成分開展剖析， 結(jié)果顯示帶鋼在 1~4 機(jī)架造成的邊降是發(fā)藍(lán)缺點(diǎn)的首要緣故， 退火全過程中的原素偏聚和可選擇性空氣氧化加重了缺點(diǎn)水平， 而且明確提出了提升熱軋帶鋼凸度和彎輥力、 退火工藝流程氧含量及退火時(shí)間和削邊流入等改善方式， 獲得合理實(shí)際效果。

0、導(dǎo)言

熱軋雙相鋼是以改變加強(qiáng)為基本，由金相組織和奧氏體兩相組合而成的車輛用新一代高韌性沖壓加工用鋼， 具備高韌性、 低強(qiáng)屈、 高原始冷作硬化速度和優(yōu)良延展性的特性［1-2］。1999 年由** 34 家煤炭企業(yè)注資運(yùn)行了粘士車體用鋼新項(xiàng)目， 在其中雙相鋼所占的占比較大， 做到了 74%。伴隨著汽車新能源的持續(xù)推動(dòng)， 雙相鋼的運(yùn)用也逐漸從零部件向外觀件發(fā)展趨勢， 這就規(guī)定具備更多的表面品質(zhì)［3-4］。因?yàn)殡p相鋼 Si、 Mn 等鋁合金原素成分較高， 那樣的成份特性選擇了其在熱軋和退火全過程中造成與別的外側(cè)用 IF 鋼、 BH 鋼不一樣種類的表面缺點(diǎn)［5-7］。文中關(guān)鍵科學(xué)研究熱軋雙相鋼邊緣發(fā)藍(lán)缺點(diǎn)與帶鋼表面外貌、 粗糙度、薄厚和成份相互關(guān)系， 從而獲得操縱此機(jī)構(gòu)的基本思路和方式。

1、實(shí)驗(yàn)原材料和方式

實(shí)驗(yàn)原材料選用 780MPa 級(jí)雙相鋼，成份如表1 所顯示， 為C-Si-Mn系，不加上微鋁合金原素， 在其中關(guān)鍵 C 用以奧氏體抗壓強(qiáng)度提高， Si、 Mn 適用于提升帶鋼切削性能。




實(shí)驗(yàn)鋼熱軋生產(chǎn)工藝流程大概上可分成下列幾一部分：

（1）酸洗鈍化。 熱扎原材料根據(jù)拉矯破鱗機(jī)的小輥徑調(diào)直輥使帶鋼在拉申情況下開展彎折， 造成不斷的形變使帶鋼表面的白鐵皮開裂； 選用淺槽流場酸洗鈍化技術(shù)性對(duì)原材料開展酸洗鈍化， 除去表面鋅灰， 物質(zhì)選用硫酸。

（2）軋機(jī)。選用 6 輥 5 機(jī)架 CVC 連熱連軋， 將熱軋卷軋制到訂單信息薄厚。

（3）脫油。運(yùn)用表面表活劑和 NaOH 飽和溶液將軋制

全過程中表面造成的油污和粉絲清理整潔， 防止退火時(shí)環(huán)境污染氛圍和帶鋼。

（4）退火。運(yùn)用立柱式持續(xù)退火爐開展熱處理工藝， 獲得金相組織和奧氏體的兩相機(jī)構(gòu)， 選用氮?dú)浠旌途S護(hù)汽體防止空氣氧化。

（5）整平。應(yīng)用 6 輥單機(jī)架平整機(jī)在小拉伸強(qiáng)度下整平， 獲得規(guī)定的表面粗糙度。

經(jīng)退火并整平后的制成品邊緣發(fā)藍(lán)缺點(diǎn)宏觀經(jīng)濟(jì)外貌選用照相機(jī)拍照， 坐落于帶鋼邊緣 25 mm 范疇內(nèi)認(rèn)清由此可見無觸感， 如下圖 1 所顯示。運(yùn)用粗糙度儀、 游標(biāo)卡尺開展粗糙度和薄厚的精確測量， 測點(diǎn)為垂直平分軋制方位的距邊部 5 mm、 10 mm、 20mm、 25 mm、 40 mm 和 100 mm 的軋機(jī)半成品加工和整平后制成品 （通稱 C5、 C10、 C20、 C25、 C40、C100）；在 C10 和 C100 處， 切 20 mm×20 mm 尺寸的試件， 運(yùn)用電鏡和能譜儀開展表面外貌觀查和成分測量。




2、剖析與探討

2.1、外部經(jīng)濟(jì)外貌和粗糙度剖析

帶鋼表面的外貌是由軋制和整平全過程中工作中輥表面外貌和粗糙度 ** 獲得。

圖 2 得出了軋機(jī)半成品加工和整平制成品距邊緣 10 mm 和 100 mm（ 下稱 C10 和 C100） 部位的電鏡外部經(jīng)濟(jì)外貌?？梢钥吹贸霾徽撌擒垯C(jī)半成品加工或是整平制成品在 C10 部位外貌均為沿軋制方位的等寬花紋狀， 間隔為 100 μm 上下， 而在 C100 部位為勻稱斑點(diǎn)狀凸凹變化和等寬花紋累加， 斑點(diǎn)狀凸凹尺寸約為 150 μm。在其中等寬花紋與連熱連軋 1~4 機(jī)架的沙輪片切削工作中輥表面外貌同樣， 凸凹波動(dòng)與連熱連軋 5 機(jī)架和平整機(jī)的電花火毛化工作中輥表面同樣。







由圖 3 的粗糙度比照可以看得出2組試品 C5 部位粗糙度相仿， 均為 0.55 μm， 而不斷地向帶鋼中間挨近， 粗糙度慢慢擴(kuò)大， 抵達(dá) C25 部位后軋機(jī)半成品加工做到 0.85 μm 后保持穩(wěn)定， 整平制成品做到 1.20 μm 后保持穩(wěn)定。這與 1~4 機(jī)架沙輪片切削工作中輥 0.8 μm 的粗糙度、 連熱連軋 5 機(jī)架和平整機(jī)的電花火毛化工作中輥 3.5 μm 和 2.4 μm 的粗糙度 ** 規(guī)律性相符合。表明邊緣 C5~C25 部位帶鋼只與 1~4 機(jī)架工作中輥相觸碰， C25 之后部位與所有工作中輥相觸碰。這類帶鋼邊緣只與 1~4 機(jī)架輥觸碰而與 5 機(jī)架和整平輥未徹底觸碰導(dǎo)致的毛化凸凹構(gòu)造未獲得 ** ， 退火全過程中產(chǎn)生空氣氧化后導(dǎo)致視覺效果上面部發(fā)藍(lán)缺點(diǎn)的首要緣故。

2.2、薄厚剖析




由圖 4 的規(guī)格比照可以看得出2組試品 C5 部位各自比 C25 部位薄 60 μm 和 50 μm， 制成品因在退火爐內(nèi)高溫帶氣候支撐力狀況下減薄和整平薄化，總體比半成品加工薄。造成這樣的事情緣故，如下圖 5 所顯示， 1~4 機(jī)架為光輥軋制情況， 對(duì)于熱扎帶鋼有 50%~80% 的壓下率， 軋制力在 20 000 kN~ 30 000 kN 中間， 大軋制力軋制使熱軋帶鋼造成拉伸應(yīng)變形變， 帶鋼造成邊降， 即邊部薄厚小于中間薄厚。5 機(jī)架和整平為毛化輥軋制情況， 壓下率為1%， 軋制力在 1 500 kN~3 000 kN 中間， 小于1~4 機(jī)架一個(gè)量級(jí)， 熱軋帶鋼拉伸應(yīng)變形變小， 導(dǎo)致熱軋帶鋼沒法與邊降一部分相觸碰。與以前剖析報(bào)告相比應(yīng)。可以根據(jù) 1~4 機(jī)架提升工作中輥凸度、 提升正彎輥力減少邊降， 5 機(jī)架和整平減少工作中輥凸度，減少正彎輥力提升熱軋帶鋼與帶鋼邊緣的觸碰。與此同時(shí)變更雙相鋼的削邊流入， 由軋制前削邊改成制成品整平后削邊， 每邊摘除 10 mm， 可緩解邊降危害。




2.3、元素檢測




由表 2 和圖 6 的化學(xué)成分分析看得出， 不論是半成品加工或是制成品 C10 和 C100 表面的成份基本一致， 表明實(shí)驗(yàn)鋼邊緣和中間成份沒有差別。

可是半成品加工和制成品中間有成份差別， O 提升2.9%， Si 增加 0.35%， Mn 提升 0.9%， 表明從半成品加工到完善全過程中， 鋁合金原素向表面發(fā)生了偏聚， 與此同時(shí)退火時(shí)發(fā)生了可選擇性空氣氧化， 帶鋼表面發(fā)生發(fā)藍(lán)缺點(diǎn)， 而且因?yàn)閹т撨吘壌植诙容^低， 發(fā)藍(lán)缺點(diǎn)較為顯著。因而， 可以根據(jù)減少爐區(qū)域內(nèi)氧含量和降低退火時(shí)間來緩解發(fā)藍(lán)缺點(diǎn)。

3、結(jié)果

（1）邊緣發(fā)藍(lán)缺點(diǎn)緣故為軋制全過程中 1~4 機(jī)架導(dǎo)致的邊降， 在 5 機(jī)架和整平處毛化輥與帶鋼邊緣沒法觸碰， 粗糙度未 ** 導(dǎo)致粗糙度低， 視覺效果上變成邊緣發(fā)藍(lán)缺點(diǎn)。

（2）雙相鋼在退火全過程中產(chǎn)生鋁合金原素向表面偏聚和可選擇性空氣氧化， 使表面展現(xiàn)發(fā)藍(lán)狀況， 加重了邊緣發(fā)藍(lán)缺點(diǎn)的明顯水平。

（3）變更軋制和整平工藝流程的熱軋帶鋼凸度和彎輥力、 減少退火工藝流程氧含量及退火時(shí)間和變更在制成品工藝流程削邊是清除此機(jī)構(gòu)的方式。


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