江西南昌新余高效無收縮灌漿料24小時咨詢熱線

時間：2020-01-12

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測試并分析了VARI用不飽和聚酯樹脂DS326PT-1在動態(tài)升溫及恒溫條件下的粘度變化,建立了工程粘度模型,并通過該模型來預測適用于VARI(真空輔助成型工藝)的低粘度工藝窗口。實驗數(shù)據(jù)表明,該粘度模型與實驗結(jié)果吻合良好,可為VARI工藝過程的模擬與參數(shù)優(yōu)化提供有效的參考數(shù)據(jù)。

隨著橋梁建設的發(fā)展和規(guī)模的不斷擴大，由于施工工序及人為操作等諸多因素，施工過程中難免會出現(xiàn)砼澆筑的質(zhì)量缺陷，如砼構(gòu)造物局部的蜂窩、麻面、露筋等現(xiàn)象，無論是從觀還是施工的和穩(wěn)定性上都給橋梁建設帶來了一定的負面影響。而強灌漿料憑借其免振、無收縮、早強、強、新老混凝土結(jié)合良好等諸多優(yōu)點，能有效針對上述質(zhì)量缺陷進行修補，保證橋梁使用的和穩(wěn)定性。某橋連續(xù)箱梁0#塊于2011年5月7日上午5：30開始澆筑，至下午5點澆筑完畢，共澆筑C50混凝土301m3，并于5月10進行內(nèi)模拆除工作。在拆除內(nèi)模后，發(fā)現(xiàn)其橫隔梁人孔下方及內(nèi)腹板底部倒角處存在局部混凝土蜂窩和露筋等現(xiàn)象。
在發(fā)現(xiàn)該缺陷問題后，業(yè)主導度重視，多次組織監(jiān)理單位、施工單位和監(jiān)控單位等參建各方進行開會研究處治措施，并邀請了有關(guān)*到現(xiàn)場進行了察看和指導。
根據(jù)*及開會討論意見，決定對該0#號塊進行混凝土超聲波和鋼筋混凝土雷達探測，了解其混凝土內(nèi)在澆筑質(zhì)量狀況，以便較好地制定維修方案。
通過對檢測結(jié)果進行分析，該0#號塊混凝土內(nèi)部無明顯空洞、蜂窩等缺陷，因此本次修復主要針對局部混凝土表面蜂窩、麻面和露筋等部位進行修補，根據(jù)在以往橋梁加固維修方面的經(jīng)驗，灌漿料由于免振、無收縮、早強、強、新老混凝土結(jié)合良好等特點比較適合
混凝土局部蜂窩、露筋等缺陷的修補，同時為了解其修補效果并鑒定結(jié)構(gòu)的性，還將對該修補后的0#號塊在整個施工過程中的受力狀況進行監(jiān)測。

水泥用量為400●聚羧醴減水劑為●檸檬酸摻量為5％o、水灰比(WIC)Ya0．3，
溫輪腔按實驗{殳計分別引入0．00％o、0．02％o、006‰和0lO‰，該溫輪膠摻量的控制是以它的引入不對強度產(chǎn)生明顯影響為前提。稱量好的試樣充分混勻后，采用凈漿攪拌機快速攪拌3rain后進行以下實驗：
1)變化剪切速率測試：在180s內(nèi)使剪切速率從0s．1增加到200。測試不同料漿表觀粘度隨剪切速率的變化。
2)恒定剪切速率測試：分別在5s20s-。的恒定剪切速率下測試料漿表觀粘的變化關(guān)系．測試時問為lS0s。
3)觸變性測試：在180s：使剪切速率從0s。增加到200s．然后在相同時間內(nèi)從200s降至0，測試剪切應力隨剪切速率的關(guān)系。
灌漿料的工作穩(wěn)定性可從灌漿料顆粒的分層性和泌水性兩方面衡量。料漿分層后導致泌水是漿液工作性不穩(wěn)定的特征表現(xiàn)，泌水率越大，漿體穩(wěn)定性越差。泌水量大、保水性不佳的漿體，也容易分層離析，進而影響漿體的J下常硬化并終影響其強度均勻性‘51。為較好地對比不同摻量下溫輪膠的穩(wěn)定效果，分別對不同溫輪膠摻量下的灌漿料進行觀測，實驗中控制水灰比為2。
隨著溫輪膠摻量的增加，在大水灰比下料漿的泌水和分層逐漸得到改善。
對本體系灌漿料，在引入0．06％o的溫輪膠后料漿的泌水和分層現(xiàn)象可以消失。這也表明溫輪膠具有良好的抗離析效果，可大大提漿料的穩(wěn)定性。

為隔離式浪形護管灌漿料灌漿裝置與施工法，主要由一具有中心孔的絕緣錐、錐形封蓋、間隔環(huán)、浪形護管、通水管、灌漿料灌漿管和性鋼鍵組等裝置，由以下的施工步驟而組成其施工法：
■先完成鋼鍵組的組立并將鋼鍵組置入浪形護管；
■以套管鉆打錨孔；
■將鋼鍵組及浪形護管下入該錨孔的套管內(nèi)，并透過通水管在浪形護管底端進行沖水；■當鋼鍵組及浪形護管可以完下至錨孔底部后，隨即透過通水管灌注水泥漿直至溢出錨孔即封閉通水管并以錐形封蓋封閉浪形護管；
■一邊拔出套管同時持續(xù)灌注水泥漿直到套管完拔出；
■在浪形護管內(nèi)對鋼鍵組灌注樹脂漿，即完成堅固且具有隔離效果的性地錨。
■隔離式浪形護管灌漿料灌漿裝置與施工法，為：工法步驟依序為：
(1)先完成鋼鍵組的組立并將鋼鍵組置入浪形護管中，底端設絕緣錐；
(2)以套管對地層鉆打錨孔；
(3)將鋼鍵組及浪形護管下入該錨孔的套管內(nèi)，并透過通水管在浪形護管底端進行沖水，將套管內(nèi)的淤積砂土沖出；
(4)當鋼鍵組及浪形護管完下至錨孔底部或預定深度后，隨即將通水管的沖水改變成灌注水泥漿，至水泥漿溢出錨孔即以錐形封蓋封閉浪形護管上端；
(5)一邊拔出套管同時持續(xù)灌注水泥漿以補充錨孔內(nèi)的空隙；
(6)卸除錐形封蓋，自灌漿料灌漿管灌入樹脂漿于浪形護管中，使鋼鍵組被樹脂所包覆填滿；

將混凝土損傷力學理論研究方法與B3徐變模型相結(jié)合,采用應力級別、硫酸鹽溶液質(zhì)量分數(shù)、混凝土構(gòu)件截面有效尺寸、混凝土經(jīng)受應力腐蝕的時間等參數(shù)對壓應力狀態(tài)與硫酸鹽侵蝕共同作用下的混凝土B3徐變模型進行了修正,通過非線性回歸建立了硫酸鹽侵蝕下混凝土軸心受壓構(gòu)件的修正B3徐變預測模型.與不同的試驗資料對比表明,采用該修正徐變模型得到的預測值與試驗數(shù)據(jù)吻合較好.應用該修正徐變模型,分析了水灰比、骨料水泥比、構(gòu)件截面尺寸以及應力級別、硫酸鹽溶液質(zhì)量分數(shù)等因素對混凝土徐變的影響.