電容儲(chǔ)能式高速電磁閥驅(qū)動(dòng)電路的研制

時(shí)間：2020-01-05作者：浙江永嘉三精閥門(mén)有限公司瀏覽：644

高壓共軌燃油噴射系統(tǒng)是柴油發(fā)動(dòng)機(jī)的發(fā)展方向之一。該系統(tǒng)通過(guò)控制燃油的共軌壓力和噴油器的**啟閉來(lái)**發(fā)動(dòng)機(jī)對(duì)噴油正時(shí)、**噴油量及理想噴油率等方面的要求。其中關(guān)鍵執(zhí)行器件是高速電磁閥，其電流響應(yīng)特性決定其驅(qū)動(dòng)電路應(yīng)滿足下列基本要求。

　　1. 電磁控制閥開(kāi)啟前的能量強(qiáng)激功率驅(qū)動(dòng)模塊應(yīng)以盡可能高的速率為電磁閥注入能量, 確保電磁控制閥在開(kāi)啟過(guò)程中產(chǎn)生足夠大的電磁作用力, 縮短開(kāi)啟響應(yīng)時(shí)間。

　　2. 電磁控制閥開(kāi)啟后, 因工作氣隙較小, 磁路磁阻很低, 電磁線圈通入較小的保持電流便能產(chǎn)生足夠大的電磁作用力以**電磁控制閥的**開(kāi)啟。小的保持電流可以降低能量消耗, 減小線圈發(fā)熱, 同時(shí)有利于電磁控制閥的**閉合。　

　　綜上所述，電磁閥驅(qū)動(dòng)電路的設(shè)計(jì)要求在電磁閥的不同工作階段應(yīng)維持相應(yīng)的理想驅(qū)動(dòng)電流。

　　目前常見(jiàn)的電磁閥驅(qū)動(dòng)電路大致分為可調(diào)電阻式、雙電壓式、脈寬調(diào)制式和雙電壓脈寬調(diào)制式4種。

　　其中可調(diào)電阻式驅(qū)動(dòng)電路結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單但功耗較大，雙電壓式功耗有所減小但仍不理想。脈寬調(diào)制式與雙電壓脈寬調(diào)制式均采用PWM來(lái)控制電磁閥保持電流，大大減小了功耗。與脈寬調(diào)制式相比，雙電壓脈寬調(diào)制式的好處在于電磁閥保持電流由蓄電池提供，減輕了DC/DC升壓電路的負(fù)載。

　　然而上述的幾種驅(qū)動(dòng)電路存在的共同問(wèn)題是難以確保在噴油脈寬時(shí)序重疊的情況下電磁閥的正常打開(kāi)。這是因?yàn)楫?dāng)兩路噴油信號(hào)在相位上重疊時(shí)，其中一路電磁閥的導(dǎo)通將導(dǎo)致DC/DC升壓電路的電壓瞬時(shí)下降，這時(shí)的電壓將無(wú)法**另一路電磁閥的正常打開(kāi)。

　　本文的課題背景中，柴油高壓共軌轉(zhuǎn)子機(jī)前后雙缸分別配備雙噴油器，即引燃噴油器和主噴油器分別獨(dú)立控制，且兩路噴油器在部分工作中噴油時(shí)序重疊。因此需設(shè)計(jì)開(kāi)發(fā)一種新型的驅(qū)動(dòng)電路，以**在這部分情況下噴油器能正常工作，即**噴油正時(shí)和**噴油量。  

 

　　電容儲(chǔ)能式

　　高速電磁閥驅(qū)動(dòng)電路

　　主體電路　　

　　轉(zhuǎn)子機(jī)前缸的引燃噴油脈寬信號(hào)INJ1與后缸的引燃噴油脈寬信號(hào)INJ3通過(guò)或非門(mén)后，輸入到**驅(qū)動(dòng)芯片驅(qū)動(dòng)**功率MOS管Q1，DC/DC升壓后的100V電源通過(guò)Q1打開(kāi)后向電容C1充電，在噴油脈寬周期內(nèi)Q1關(guān)斷。PWM發(fā)生器通過(guò)功率MOS管Q2控制12V電源輸入的占空比。Q1與Q2的源較分別通過(guò)二極管D11和D12連接電磁閥L1與L3的上端，D11和D12的作用是將100V和12V兩個(gè)不同電壓的電源隔離開(kāi)。INJ1和INJ3分別通過(guò)低端功率MOS管Q4和Q5實(shí)現(xiàn)選缸。D13、D14為續(xù)流二極管。電流檢測(cè)放大器與PWM發(fā)生器相連實(shí)現(xiàn)反饋控制。

　　電路工作過(guò)程如下。當(dāng)ECU輸出噴油脈寬INJ1時(shí)，Q4選缸導(dǎo)通，電容C1在INJ1開(kāi)始時(shí)刻向電磁閥L1放電。這時(shí)Q5無(wú)選缸信號(hào)，電磁閥L3截止，Q1關(guān)斷，禁止100V向電容C1充電，12V自行反向截止。直到C1放電至**12V后，12V通過(guò)Q2以PWM方式向電磁閥L1提供能量。PWM占空比通過(guò)電流檢測(cè)放大器實(shí)現(xiàn)反饋控制。INJ1結(jié)束后，Q4關(guān)斷，L1截止，Q1導(dǎo)通，100V開(kāi)始向C1充電。當(dāng)發(fā)動(dòng)機(jī)經(jīng)過(guò)一個(gè)工作循環(huán)，ECU輸出后缸引燃噴油脈寬INJ3時(shí)，電容C1已充滿電，這時(shí)**部分重復(fù)上述工作過(guò)程，Q5選缸導(dǎo)通，電磁閥L3工作，電磁閥L4截止。  

　　電磁閥的電流波形圖，從中可以看到電磁閥的整個(gè)工作過(guò)程。A點(diǎn)時(shí)刻C1開(kāi)始放電，電磁閥電流迅速上升；在B點(diǎn)時(shí)刻電磁閥電流到達(dá)峰值電流約30A；至C點(diǎn)時(shí)刻C1電壓從100V降到12V，12V電源開(kāi)始提供電流，電路中設(shè)置了保持電流10A，D點(diǎn)時(shí)刻噴油脈寬結(jié)束，電磁閥關(guān)斷，電容C1開(kāi)始充電；E點(diǎn)時(shí)刻電容C1充滿,電壓上升到100V。

　　與上述類(lèi)似，轉(zhuǎn)子機(jī)前缸的主噴油脈寬信號(hào)INJ2與后缸的主噴油脈寬信號(hào)INJ4通過(guò)另一放電電容C2以相同方式工作。

　　通過(guò)設(shè)置C1和C2兩個(gè)放電電容，在INJ1與INJ2、INJ3與INJ4時(shí)序重合的工作狀態(tài)下**了開(kāi)啟電壓各自穩(wěn)定在100V，從而**了電磁閥的**打開(kāi)。

　　A點(diǎn)到C點(diǎn)時(shí)刻電容在放電的過(guò)程中電壓同時(shí)在下降。這*符合前述的電磁閥工作特性。與雙電壓脈寬調(diào)制式驅(qū)動(dòng)電路相比，電容儲(chǔ)能式的驅(qū)動(dòng)電路功耗較小。且由于電容每次儲(chǔ)能是有限的，所以可防止在某些意外狀況下電磁閥發(fā)生過(guò)載燒毀。

　　同時(shí)，電容儲(chǔ)能式驅(qū)動(dòng)電路*象其他幾種驅(qū)動(dòng)電路那樣**通過(guò)噴油脈寬同步產(chǎn)生一個(gè)開(kāi)啟脈寬做為高壓的控制信號(hào)，從而簡(jiǎn)化了電路邏輯。

 

　　PWM及**驅(qū)動(dòng)電路

　　本設(shè)計(jì)中PWM發(fā)生芯片選用了TL494 PWM芯片，其中兩路誤差放大器分別用于前后兩缸引燃與主噴的電流檢測(cè)負(fù)反饋接口，*另外增加運(yùn)放。

　　**驅(qū)動(dòng)器選擇了IR公司的**浮地驅(qū)動(dòng)芯片IR2103。需要注意的是IR2103外圍自舉電容和反向二極管的選擇。在IR2103**部分工作時(shí)，既需要**在開(kāi)關(guān)管關(guān)斷過(guò)程中自舉電容充電時(shí)間足夠短，又應(yīng)**在開(kāi)關(guān)管導(dǎo)通過(guò)程中電容電壓下降不大，這就要求自舉電容具有合適的電容量且漏電流要小。反向二極管的選擇則要求在**打開(kāi)時(shí)，其反向漏電流**足夠小，以維持自舉電容兩端的壓差。

 

　　電容器的選擇  

　　為**高壓開(kāi)啟部分能提供足夠的能量，需對(duì)放電電容的容量進(jìn)行計(jì)算。

　　由圖3的電磁閥電流波形，對(duì)曲線進(jìn)行近似積分，估算電磁閥開(kāi)啟所需電量C約為24mF，考慮一定的余量后，選擇容量為33mF的電容。需要注意這里的放電電容應(yīng)滿足高壓、高頻、大電流工作條件下的反復(fù)充放。經(jīng)過(guò)比較后本設(shè)計(jì)選用了金屬化聚丙烯薄膜電容器。

 

　　**電流檢測(cè)電路

　　本驅(qū)動(dòng)電路的另一特點(diǎn)是采用了**電流檢測(cè)反饋控制PWM輸出。與恒定PWM占空比控制方式相比，電流閉環(huán)反饋PWM控制可在電池電壓變化的情況下**電磁閥保持電流的恒定。這一點(diǎn)對(duì)于**噴油量的**是很必要的。

　　目**般的電流反饋控制往往采用在低端設(shè)置接地電阻進(jìn)行電流采樣。這種方式的好處在于結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單，成本低。然而卻存在一些問(wèn)題，如電流檢測(cè)時(shí)電磁閥續(xù)流環(huán)難以包含在內(nèi)，精度較低等。

　　本驅(qū)動(dòng)電路采用了**電流檢測(cè)的方法。**電流檢測(cè)的好處在于不僅解決了其電流檢測(cè)時(shí)續(xù)流環(huán)難以包含在內(nèi)的問(wèn)題而且提供了**部分的短路保護(hù)，此外，測(cè)量精度也較高。

　　但高速電磁閥的開(kāi)啟電壓高達(dá)100V，遠(yuǎn)遠(yuǎn)**過(guò)普通IC的工作電壓。一般來(lái)說(shuō)**電流檢測(cè)芯片往往由于自身工作電壓的限制難以在高壓領(lǐng)域得到應(yīng)用。因此在應(yīng)用中需設(shè)計(jì)搭建外圍電路來(lái)實(shí)現(xiàn)電流檢測(cè)芯片的浮地工作。

　　電流檢測(cè)芯片采用了Maxim公司的MAX4172。該器件是差分輸入、電流值輸出的**電流檢測(cè)放大器，輸出電流值與輸入差模值成比例，易轉(zhuǎn)化為對(duì)地電壓值。

　　Z9、R38和Q14組成并聯(lián)穩(wěn)壓器。齊納二極管Z9將IN 、IN-、VCC與GND之間的電壓箝位在10V,電阻R38與三極管Q14則**齊納二極管Z9的逆向偏置電流保持在一個(gè)合適的值。只要在齊納二極管Z9的工作電流范圍內(nèi)，通過(guò)調(diào)整R38的大小即可使得該**電流檢測(cè)電路在任意高的電壓下工作。箝位電壓設(shè)為10V，以及設(shè)置二極管D13和電容C35的目的都是為了**在低壓保持PWM階段使整個(gè)電流檢測(cè)電路供電電壓的穩(wěn)定。三極管Q13和電阻R39將輸出電流值轉(zhuǎn)換成對(duì)地的電壓值，該電壓值被反饋到PWM發(fā)生器TL494的誤差比較口，與設(shè)定的反饋比較電壓Vl進(jìn)行比較，進(jìn)而實(shí)現(xiàn)對(duì)PWM的反饋控制。

　　其中R39的阻值和反饋比較電壓Vl的大小是根據(jù)電磁閥的工作電流倒推計(jì)算得到的。已知MAX4172的輸出與輸入的比例系數(shù)Gm=10mA/V，設(shè)定檢測(cè)電阻Rs=10mW，電磁閥保持電流期望值為10A。經(jīng)計(jì)算V1為1.5V。

　　從2的電磁閥電流波形可以看到在設(shè)定反饋比較電壓V1 =1.5V的參數(shù)下，電流檢測(cè)反饋控制后的電磁閥保持電流穩(wěn)定在10A左右。  

 

　　結(jié)語(yǔ)

　　電容儲(chǔ)能式電磁閥驅(qū)動(dòng)電路具有以下特點(diǎn)。

　　1. 特別適用于如轉(zhuǎn)子機(jī)中引燃和主噴兩個(gè)噴油脈寬時(shí)序上可能重疊的情況?？纱_保電磁閥開(kāi)啟高壓的穩(wěn)定；

　　2．電容放電模式較符合電磁閥的電流響應(yīng)特點(diǎn)。有利于保護(hù)電磁閥并降低功耗；

　　3．*產(chǎn)生開(kāi)啟脈寬。只需單片機(jī)給出噴油脈寬即可工作，簡(jiǎn)化了驅(qū)動(dòng)電路；

　　4．電路采用**電流檢測(cè)反饋控制的PWM輸出。與低端設(shè)置采樣電阻的電流檢測(cè)方法相比，不僅能**控制電磁閥保持電流，解決了電流檢測(cè)時(shí)電磁閥續(xù)流環(huán)難以包含在內(nèi)的問(wèn)題，而且提供了**部分的短路保護(hù)。

　　通過(guò)在發(fā)動(dòng)機(jī)電控系統(tǒng)中應(yīng)用這種新型驅(qū)動(dòng)電路，已初步實(shí)現(xiàn)了轉(zhuǎn)子機(jī)的穩(wěn)定運(yùn)轉(zhuǎn)。


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